регистрация компании дать объявление быстрый поиск лента публикаций восстановление доступа о портале
    
Строительный портал СтройПлан.ру
Подбор проекта Новости отраслиПубликации
 
КОРЗИНА (0)  
 >>>  ПОИСК ДОКУМЕНТОВ  
  Дополнительные материалы  [ + развернуть]  

Федеральный горный и промышленный надзор России
(Гос
гортехнадзор России)

Серия 03

Нормативные документы межотраслевого
применения по вопросам промышленной
безопасности и охраны недр

Выпуск 42

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО РАСЧЕТУ РАЗВИТИЯ
ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ АВАРИЙ НА НАКОПИТЕЛЯХ
ЖИДКИХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОТХОДОВ

РД 03-607-03

Москва

Государственное унитарное предприятие
«Научно-технический центр по безопасности в промышленности
Госгортехнадзора России»

2003

Ответственные разработчики:

А.А. Шаталов, В.П. Аксенов, Ю.Ф. Некрасов, В.В. Агентов, Л.И. Кондратьев, А.А. Манушин

Методические рекомендации по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов (РД 03-607-03). Серия 03. Выпуск 42 / Колл. авт. - М.: Государственное унитарное предприятие «Научно-технический центр по безопасности в промышленности Госгортехнадзора России», 2003.

Методические рекомендации предназначены для расчета параметров прорана и зон затопления при гидродинамических авариях на эксплуатируемых и проектируемых накопителях жидких промышленных отходов предприятий и организаций, поднадзорных Госгортехнадзору России, и используются при декларировании безопасности, оценке технического состояния и безопасности эксплуатации, определении размера вероятного вреда в результате аварии на гидротехнических сооружениях и других работах. При соответствующем обосновании Методические рекомендации могут быть использованы для расчета параметров прорана и зон затопления при авариях на грунтовых плотинах предприятий, подконтрольных другим органам надзора. Методические рекомендации разработаны Госгортехнадзором России при участии ООО «НПО Агрохимбезопасность» и ООО «НТЦ Спецпромгидротэк».

Настоящие Методические рекомендации, утвержденные постановлением Госгортехнадзора России от 05.06.03 № 51, вводятся в действие с 01.08.03 г. (постановление Госгортехнадзора России от 25.07.03105).

СОДЕРЖАНИЕ

Утверждены

постановлением Госгортехнадзора

России от 05.06.0351.

Введены в действие с 01.08.03 г.

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО РАСЧЕТУ РАЗВИТИЯ
ГИДРОДИ
НАМИЧЕСКИХ АВАРИЙ НА НАКОПИТЕЛЯХ
ЖИДКИХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОТХОДОВ*

* Не нуждаются в государственной регистрации (письмо Минюста России от 21.06.03 07/6323-ЮД).

РД 03-607-03

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. При аварии на хранилищах происходит разрушение ограждающих сооружений (дамб) и разлив содержимого хранилищ, вызывающий затопление окружающих территорий.

1.2. Опасность аварий определяется возникновением чрезвычайных ситуаций (ЧС): обстановки, которая может повлечь за собой человеческие жертвы, ущерб здоровью людей или окружающей среде, материальные потери и нарушение жизнедеятельности людей.

1.3. Методические рекомендации (далее - Методика) позволяют определить показатели, характеризующие аварию:

границы зоны затопления;

время образования прорана;

размеры и форму развития прорана;

расходы и объемы жидких отходов, выливающихся по мере развития прорана;

высоту, скорость и гидродинамическое давление волны прорыва по пути движения.

1.4. Методика предназначена для использования:

организациями, эксплуатирующими хранилища;

проектными организациями;

экспертными центрами;

другими организациями, по роду своей деятельности связанными с обеспечением безопасности хранилищ;

при декларировании безопасности гидротехнических сооружений (далее - ГТС);

при определении последствий гидродинамической аварии;

при определении возможности дальнейшей эксплуатации хранилищ и при других работах, в которых требуется оценка параметров прорана и зоны растекания при аварии хранилища.

II. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ, ПРИНИМАЕМЫЕ ПРИ РАСЧЕТЕ

2.1. Процесс разрушения хранилища, образования прорана и движения образующегося при этом потока отходов является сложным. Неравномерный и неустановившийся характер движения потока по всей трассе растекания обусловливают переменные значения его гидродинамических параметров, поэтому для упрощения расчетов рассматриваемый процесс разделяется в расчетном отношении на два этапа:

а) расчет образования прорана и расчет параметров потока в сечении у подошвы откоса дамбы;

б) расчет максимальных параметров потока по трассе растекания.

2.2. В Методике приняты следующие допущения:

поперечное сечение прорана принимается прямоугольным и постоянным по всей длине прорана;

после образования прорана жидкость растекается по местности, имеющей естественный уклон;

гидравлический прыжок, возникающий на переходе потока с участка с уклоном дна больше критического на участок, где уклон меньше критического, не рассматривается.

III. РАСЧЕТ ОБРАЗОВАНИЯ ПРОРАНА (ПРОЦЕССА РАЗРУШЕНИЯ ДАМБ)

3.1. В расчетах приняты следующие основные обозначения:

Hmax - максимальная разница между отметкой гребня ограждающей дамбы и отметкой, до которой могут вытекать жидкие отходы, м.

F      - площадь заполнения хранилища (определяется по графику зависимости площади F и объема v от уровня заполнения), м2.

vmax  - полный объем отходов в хранилище (определяется по графику зависимости F и v от уровня заполнения), м3.

l0      - ширина гребня дамбы, м.

mотк  - заложение внутреннего откоса дамбы (отношение длины горизонтальной проекции откоса к высоте откоса), м/м.

nотк   - заложение внешнего откоса дамбы, м/м.

ρs     - плотность частиц грунта, т/м3.

ρж    - плотность жидкости и неконсолидированных отходов (жидких отходов), т/м3.

ρd     - средняя плотность сухого грунта тела дамбы, т/м3.

ν      - кинематический коэффициент вязкости жидкости и неконсолидированных отходов (жидких отходов), см2/с. (Для воды кинематический коэффициент вязкости равен 0,0101, см2/с).

d   - средневзвешенный размер частиц грунта, мм.

3.2. Исходными данными для расчета являются:

максимальная разница между отметкой гребня ограждающей дамбы и отметкой, до которой жидкие отходы могут вытекать;

зависимость площади и объема хранилища от отметки заполнения;

ширина гребня дамбы;

заложение внутреннего откоса дамбы;

заложение внешнего откоса дамбы;

плотность частиц грунта, плотность сухого грунта, плотность и вязкость вытекающих жидких отходов;

средневзвешенный размер частиц грунта.

3.3. За начальные условия расчета размыва элементарного прорана принимается равенство

y0 = b0 = h0 = 0,5, м,                                                     (1)

где y0     - начальная глубина прорана;

b0  - начальная ширина прорана;

h0  - начальная глубина потока.

На рис. 1 представлена схема расчета размыва гребня и пляжной зоны хвостохранилища.

Рис. 1. Схема расчета размыва прорана

Задавая приращение глубины прорана на каждом расчетном шаге постоянным и равным Δyy0, определяют приращение ширины прорана

                                                         (2)

Задавая приращения размеров прорана (Δy и Δb), определяем уменьшение глубины вытекающего из прудка слоя ΔH. Расчет ведется методом итераций.

Определение параметров размыва прорана и потока производится в расчетный i промежуток времени:

глубина прорана                                        yi = yi-1 + Δy;                                                    (3)

ширина прорана                                         bi = bi-1 + Δb;                                                   (4)

длина прорана                                            li = yi(mотк + nотк) + l0, м.                                 (5)

При достижении yi = Hmax принимается, что увеличение прорана рассчитывается только за счет его расширения:

bi = bi-1 + Δb',                                                               (6)

где Δb' = 2,5Δy×[y0/(y0 + Δy)].                                                                                                                                                  (7)

Глубина потока в проране hi = 2/3(Hi), м,                                                                        (8)

где Hi определяется по формуле (30).

Расход потока в проране  м3/с,                                                           (9)

где m - коэффициент водослива, принимаемый равным 0,31.

Удельный расход потока в проране qi = Qi/bi = 1,373×, м2/с.                                (10)

Скорость потока в проране ui = Qi/(bihi) = 2,056×, м/с.                                          (11)

Неразмывающая скорость для несвязанных грунтов u0i, м/с, определяется для заданного значения dср и гидравлических параметров потока по зависимостям В.С. Кнороза:

для 0,05 мм < d < 0,25 мм

                                       (12)

для 0,25 мм < d < 1,5 мм

                          (13)

для d > 1,5 мм

                                             (14)

где k = 0,785d0,75;

Ri - гидравлический радиус потока для прямоугольного сечения прорана, определяемый по формуле:

                                                           (15)

Для частиц грунтов с d < 0,1 мм при определении значения неразмывающей скорости необходимо учитывать силы сцепления между частицами грунта.

Неразмывающая скорость для связанных грунтов определяется по формуле

                             (16)

где m   - коэффициент условий работы, принимаем равным 1;

dэ   - эквивалентный диаметр отрывающихся отдельностей связанного грунта (для супесей dэ = 3 мм, для суглинков dэ = 4 мм, для глины dэ = 5 мм);

Cгр  - нормативная усталостная прочность связанного грунта на разрыв, Па: Cгр = 0,35CН;

CН  - нормативное удельное сцепление грунта, Па;

k     - коэффициент однородности, допускается принимать равным 0,5;

Значение неразмывающей скорости определяется по справочнику проектировщика «Гидротехнические сооружения» (под ред. В. Недриги. М.: Стройиздат, 1983. 543 с.).

Величина гидравлической крупности W0, м/с, для размываемых грунтов в проране определяется в зависимости от диаметра частиц грунта по формулам:

при d ≤ 0,1 мм                                                                                             (17)

при 0,1 мм < d < 0,6 мм                                                                  (18)

при 0,6 мм < d < 2,0 мм                                                                    (19)

при d 2,0 мм                                                                                         (20)

где g - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/с2).

Время размыва элементарного объема прорана

                                                         (21)

где ΔWi   - увеличение объема размытого прорана, м3:

ΔWi = Wi - Wi-1 = 0,5(biyili - bi-1yi-1li-1);                                     (22)

μi  - транспортирующая (размывающая) способность потока.

В зависимости от гидравлических параметров потока и диаметра частиц размываемого грунта они могут переноситься потоком либо во взвешенном, либо в донном состоянии.

Если скорость потока ui2,7u0i и все частицы d 0,15 мм (переносятся во взвешенном состоянии), то величина μi может быть определена как

                                      (23)

где uкрi - критическая скорость потока, м/с, определяется:

при yi < Hmax uкрi = 2,63hi0,5;                                                                                               (24)

при yi = Hmax uкрi = 3,77hi0,2.                                                                                               (25)

Если ui < 2,7u0i и все частицы d > 0,15 мм (движутся в донном режиме), то величина μi определяется по формуле

                                 (26)

Объем жидкости, вытекающей из прудка за время Δti:

                                               (27)

Общий объем, вытекший за время Т = ΣΔti:

Vi = ΣΔVi.                                                            (28)

Понижение уровня в прудке

ΔHi = ΔVi/F.                                                                                                  (29)

Глубина слоя, вытекающего из прудка:

Hi = Hi-1 + Δy - ΔHi-1.                                                   (30)

Глубину слоя, вытекающего из прудка, ΔHi можно также определить по графикам зависимости V и F от уровня заполнения.

При i = 1 принимаем, что H0 = y0 и ΔH0 = 0.

Расчет ведется до того момента, когда Vi достигает значения Vmax или величина транспортирующей способности μi становится меньше 0,003.

IV. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПОТОКА В СЕЧЕНИИ У ПОДОШВЫ ОТКОСА ДАМБЫ

Для определения значений скорости U и глубины h потока по внешнему откосу дамбы из результатов расчетов, полученных в п. 2.2.3, выбираются:

максимальное значение полного расхода Qmax и соответствующие ему значения ширины b11 и глубины h11 (вариант 1);

максимальное значение удельного расхода qmax и соответствующие ему значения ширины b12 и глубины h12 (вариант 2);

максимальное значение ширины прорана bmax.

Расчет по выбранным параметрам производится одновременно для Qmax и qmax.

4.1. Для определения формы свободной поверхности потока необходимо сравнить величину нормальной глубины h0 с критической глубиной hкр и уклона внешнего откоса дамбы iв.о с величиной критического уклона iкр.

Определение критической глубины потока, м (здесь и далее по тексту формулы в левой колонке относятся к первому варианту расчета, в правой - ко второму):

                                                               (31)

где α - коэффициент кинетической энергии, принимается равным 1,1;

g   - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/с2).

Нормальная глубина h0 потока вычисляется в процессе итерационной процедуры (подбором) по значению модуля расхода K0:

вычисляется модуль расхода:

                                                                (32)

где iв.о = 1/nотк.

Задавая различные значения h1 (h2) (здесь и далее по тексту значения параметров, указанных в скобках, относятся ко второму варианту расчета), определяем характеристики потока:

площадь сечения, м2

ω1 = b11h1,                                       ω2 = b12h2;                                 (33)

смоченный периметр потока

χ1 = b11 + 2h1,                           χ2 = b12 + 2h2;                               (34)

гидравлический радиус

R1 = ω1/χ1,                           R2 = ω2/χ2;                                     (35)

коэффициент Шези

                                                                 (36)

где n - коэффициент шероховатости, принимаемый равным 0,025;

значение расчетного модуля расхода Kr

                                                     (37)

Подставляя значения параметров, определяемых по уравнениям (33) - (36), в выражения (37), получим

                      (38)

Результаты расчетов и значения h1 (h2) заносятся в таблицу. Значение h1 (h2), при котором расчетный модуль расхода Kr1 K01 (Kr2 K02), и будет значением нормальной глубины потока h01 (h02).

Величина критического уклона определяется по формуле

                                                      (39)

Подставляя значения параметров, определяемых по уравнениям (33) - (36) при h = hкр, в формулу (39), получим

                   (40)

где bкр1 = b11, bкр2 = b12.

В зависимости от глубины потока в начале откоса h11 (h12) и соотношения i  iкр1 (i  iкр2) и h01  hкр1 (h02  hкр2) определяется форма свободной поверхности потока.

4.2. Определение глубины потока в сечении у подошвы откоса.

Из полученных значений h11, h01, hкр1 (h12, h02, hкр2) выбираются наибольшее и наименьшее значения глубины потока [hmax1, hmin1 (hmax2, hmin2)] и вычисляется среднее значение

hср1 = (hmax1 + hmin1)/2,               hср2 = (hmax2 + hmin2)/2.                    (41)

Определяем длину откоса L, на которой устанавливается нормальная глубина h01 (h02):

                           (42)

                            (43)

где bср1 = b11, bср2 = b12;

ηij - относительная глубина (для каждого из вариантов) определяется:

η11 = hmax1/h01,                     η12 = hmax2/h02;                                   (44а)

η21 = hmin2/h01,                     η22 = hmin2/h02,                                   (44б)

По величинам гидравлических показателей русла X1 (X2) и относительным глубинам находятся функции относительной глубины φ(η11), φ(η12) и φ(η21), φ(η22) (приложение 1).

Гидравлический показатель русла определяется по формулам:

                                        (45)

Полученные в уравнении (42) величины L1 и L2 сравниваются с длиной внешнего откоса дамбы L0.

Если полученное значение L1 < L0 (L2 < L0), то считается, что глубина потока у подошвы откоса равна нормальной глубине h01 = h11 и h02 = h12. Если же значение L1 > L0 (L2 > L0), тогда, задавая L1 = L0 (L2 = L0), из уравнения (42) определяем глубину потока у подошвы откоса

                          (46)

4.3. Определение скорости потока в сечении у подошвы откоса дамбы.

Скорость u определяется по известному расходу и глубине потока в сечении у подошвы откоса:

u1 = Qmax/(b1h01),                    u2 = qmax/h02.                                     (47)

Из полученных расчетов из двух случаев выбираем максимальные значения параметров потока в сечении у подошвы откоса: глубины hmax и скорости umax. Ширина потока в этом сечении принимается равной максимальной ширине прорана bmax. Эти величины являются исходными для расчета движения потока по прилегающей к хранилищу местности.

V. РАСЧЕТ МАКСИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПОТОКА ПО ТРАССЕ РАСТЕКАНИЯ

В зависимости от характера рельефа вытекающий из хранилища поток может быть ограничен боковыми склонами долины либо растекание может происходить нестесненным образом, если хранилище расположено на плоской местности или в широкой долине.

Учитывая, что хранилища организаций, подконтрольных органам Госгортехнадзора России, в основном относятся к овражным, овражно-пойменным и (или) равнинным типам, принимается, что вытекающий поток ограничен постоянным значением боковых склонов ложбин, лога или слабонаклоненных поверхностей поймы или равнины.

В расчете принято допущение, что лог по всей длине трассы растекания имеет треугольное сечение.

Для определения параметров потока по трассе растекания русло потока разбивается на участки с постоянными уклонами дна и формой поперечного сечения. На границах участков принимается условие равенства расходов. За расчетное принимается максимальное значение расхода потока Qп = Qmax, полученное в результате расчета на первом этапе.

Для расчета площади сечения лога на концах выбранных участков задаются характерные абсолютные отметки бортов Aб и дна Aд лога (рис. 2).

Рис. 2. Поперечное сечение лога

Для определения формул расчета скорости ui, глубины hi и ширины bi потока вычисляются уклоны i-х участков лога Iлi:

Iлi = (Aдi-1 - Aдi)/Lлi,

где Lлi - длина выбранного i-го участка лога.

Для плоского рельефа местности и уклонов с Iлi < 0,01 параметры потока определяются:

скорость потока                                                                   (48)

глубина потока                                                                           (49)

ширина потока                                                                               (50)

где - относительное расстояние, определяемое по формуле:

                                                             (51)

Для уклонов Iлi > 0,01 параметры потока в i-м створе определяются:

                                                              (52)

                                                           (53)

где m - среднее заложение откосов лога в створе, определяемое по формуле:

Так как коэффициент Шези C и гидравлический радиус R зависят от глубины hн, то hн определяется методом последовательных итераций. При этом C определяется по формуле (36), R определяется по формуле (35).

В зависимости от соотношения глубин hi-1, hкр, hн и уклона будем иметь кривую спада либо подпора (рис. 3). Исходя из уравнения Бернулли

                                (54)

где - потери напора между створами;

Uср = (Ui-1 + Ui)/2, Cср = (Ci-1 + Ci)/2, Rср = (Ri-1 + Ri)/2;

   - скорость потока в i-м створе;

i = Iлi,

определяем длину кривой свободной поверхности l:

                                    (55)

где hi-1   - глубина в предыдущем створе.

Рис. 3. Кривые свободной поверхности

Если длина кривой l меньше расстояния между створами Lлi, то hi достигнет hн или hкр и будет им равна (соответственно), в противном случае определяем глубину hi по формуле

                                                   (56)

Площадь максимального затопления между створами определяем по формуле

                                (57)

Расчет повторяется для следующего створа.

Гидродинамическое давление Pi на сооружения, расположенные на пути потока на расстоянии l от подошвы дамбы, вычисляется по формуле

                                                        (58)

Для защиты объектов, попадающих в зону затопления, можно с помощью защитных дамб отвести поток через какое-либо пропускное сооружение (водоотводный канал), находящееся на расстоянии l от подошвы дамбы, расчет которого ведется по условию пропуска максимального расхода потока Qп. Поперечное сечение SK, обеспечивающее отвод потока, рассчитывается по значению скорости u в этом месте и по максимальному расходу:

SK = Qп/u.                                                            (59)

Приведенные выше формулы позволяют рассчитать параметры потока по длине выбранной расчетной трассы движения на прилегающей к хранилищу местности, нанести их на соответствующий план или карту и определить границы зоны затопления.

Приложение 1

Функции относительной глубины φ(η)

 

2,00*

2,50

3,00

3,25

3,50

3,75

4,00

4,50

5,00

5,50

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

0,00**

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

* Гидравлический показатель русла.

** Значения относительной глубины, определяемые в п. 2.3.2 по формулам (44а) и (44б).

0,05

0,050

0,050

0,050

0,050

0,050

0,050

0,050

0,050

0,050

0,050

0,10

0,100

0,100

0,100

0,100

0,100

0,100

0,100

0,100

0,100

0,100

0,15

0,151

0,150

0,150

0,150

0,150

0,150

0,150

0,150

0,150

0,150

0,20

0,202

0,201

0,200

0,200

0,200

0,200

0,200

0,200

0,200

0,200

0,25

0,255

0,252

0,251

0,250

0,250

0,250

0,250

0,250

0,250

0,250

0,30

0,309

0,304

0,302

0,301

0,300

0,300

0,300

0,300

0,300

0,300

0,35

0,365

0,357

0,354

0,352

0,351

0,351

0,351

0,350

0,350

0,350

0,40

0,423

0,411

0,407

0,404

0,403

0,403

0,402

0,401

0,400

0,400

0,45

0,484

0,468

0,461

0,458

0,456

0,455

0,454

0,452

0,451

0,450

0,50

0,549

0,527

0,517

0,513

0,510

0,508

0,507

0,504

0,502

0,501

0,55

0,619

0,590

0,575

0,570

0,566

0,564

0,561

0,556

0,554

0,552

0,60

0,693

0,657

0,637

0,630

0,624

0,621

0,617

0,610

0,607

0,605

0,61

0,709

0,671

0,650

0,642

0,636

0,632

0,628

0,621

0,618

0,615

0,62

0,725

0,685

0,663

0,654

0,648

0,644

0,640

0,632

0,629

0,626

0,63

0,741

0,699

0,676

0,667

0,660

0,662

0,652

0,644

0,640

0,637

0,64

0,758

0,714

0,689

0,680

0,673

0,668

0,664

0,656

0,651

0,648

0,65

0,775

0,729

0,703

0,693

0,686

0,681

0,676

0,668

0,662

0,659

0,66

0,792

0,744

0,717

0,706

0,699

0,694

0,688

0,680

0,674

0,670

0,67

0,810

0,760

0,731

0,720

0,712

0,707

0,700

0,692

0,686

0,681

0,68

0,829

0,776

0,746

0,734

0,725

0,720

0,713

0,704

0,698

0,692

0,69

0,848

0,792

0,761

0,748

0,739

0,733

0,726

0,716

0,710

0,704

0,70

0,867

0,809

0,776

0,763

0,753

0,746

0,739

0,728

0,722

0,716

0,71

0,887

0,826

0,791

0,778

0,767

0,760

0,752

0,741

0,734

0,728

0,72

0,907

0,843

0,807

0,793

0,781

0,774

0,766

0,754

0,747

0,740

0,73

0,928

0,861

0,823

0,808

0,796

0,788

0,780

0,767

0,760

0,752

0,74

0,950

0,880

0,840

0,823

0,811

0,802

0,794

0,780

0,773

0,764

0,75

0,972

0,899

0,857

0,839

0,827

0,816

0,808

0,794

0,786

0,776

0,76

0,996

0,919

0,874

0,855

0,843

0,832

0,823

0,808

0,799

0,788

0,77

1,020

0,939

0,892

0,872

0,860

0,848

0,838

0,822

0,812

0,801

0,78

1,045

0,960

0,911

0,890

0,877

0,865

0,854

0,837

0,826

0,814

0,79

1,071

0,982

0,930

0,908

0,895

0,882

0,870

0,852

0,840

0,828

0,80

1,098

1,006

0,950

0,929

0,913

0,900

0,887

0,867

0,854

0,842

0,81

1,127

1,031

0,971

0,947

0,932

0,918

0,904

0,882

0,869

0,857

0,82

1,156

1,056

0,993

0,968

0,951

0,937

0,922

0,898

0,884

0,872

0,83

1,188

1,082

1,016

0,990

0,971

0,956

0,940

0,915

0,900

0,888

0,84

1,221

1,110

1,040

1,013

0,992

0,976

0,960

0,933

0,917

0,904

0,85

1,256

1,139

1,065

1,037

1,015

0,997

0,980

0,952

0,935

0,921

0,86

1,293

1,170

1,092

1,062

1,039

1,019

1,002

0,972

0,953

0,938

0,87

1,333

1,203

1,120

1,088

1,065

1,043

1,025

0,993

0,972

0,956

0,88

1,375

1,238

1,151

1,116

1,092

1,069

1,049

1,015

0,992

0,975

0,89

1,421

1,276

1,183

1,146

1,121

1,097

1,075

1,039

1,014

0,995

0,90

1,472

1,316

1,218

1,179

1,152

1,127

1,103

1,065

1,038

1,017

0,905

1,499

1,338

1,237

1,197

1,169

1,143

1,117

1,079

1,050

1,028

0,910

1,527

1,361

1,257

1,216

1,186

1,159

1,132

1,093

1,063

1,040

0,915

1,557

1,385

1,278

1,236

1,204

1,176

1,148

1,108

1,077

1,053

0,920

1,589

1,411

1,300

1,257

1,223

1,194

1,165

1,124

1,091

1,066

0,925

1,622

1,439

1,323

1,279

1,243

1,214

1,184

1,141

1,106

1,080

0,930

1,658

1,469

1,348

1,302

1,265

1,235

1,204

1,159

1,122

1,095

0,935

1,696

1,501

1,374

1,326

1,288

1,257

1,225

1,178

1,139

1,111

0,940

1,738

1,535

1,403

1,352

1,312

1,280

1,247

1,198

1,157

1,128

0,945

1,782

1,571

1,434

1,380

1,338

1,305

1,271

1,219

1,176

1,146

0,950

1,831

1,610

1,467

1,411

1,367

1,332

1,297

1,241

1,197

1,165

0,955

1,885

1,653

1,504

1,445

1,399

1,362

1,325

1,265

1,220

1,186

0,960

1,945

1,701

1,545

1,483

1,435

1,395

1,356

1,292

1,246

1,209

0,965

2,013

1,756

1,591

1,526

1,475

1,432

1,391

1,324

1,275

1,235

0,970

2,092

1,820

1,644

1,575

1,521

1,475

1,431

1,362

1,308

1,265

0,975

2,184

1,895

1,707

1,632

1,575

1,525

1,479

1,407

1,347

1,300

0,980

2,297

1,985

1,783

1,703

1,640

1,587

1,537

1,460

1,394

1,344

0,985

2,442

2,100

1,881

1,795

1,727

1,666

1,611

1,525

1,455

1,400

0,990

2,646

2,264

2,018

1,921

1,844

1,777

1,714

1,614

1,538

1,474

0,995

3,000

2,544

2,250

2,137

2,043

1,965

1,889

1,770

1,680

1,605

1,005

2,997

2,139

1,647

1,477

1,329

1,218

1,107

0,954

0,826

0,730

1,010

2,652

1,863

1,419

1,265

1,138

1,031

0,936

0,790

0,680

0,598

1,015

2,450

1,704

1,291

1,140

1,022

0,922

0,836

0,702

0,603

0,525

1,020

2,307

1,591

1,193

053

0,940

0,847

0,766

0,641

0,546

0,474

1,025

2,197

1,504

1,119

0,986

0,879

0,789

0,712

0,594

0,503

0,435

1,030

2,107

1,432

1,061

0,931

0,827

0,742

0,668

0,555

0,468

0,402

1,035

2,031

1,372

1,010

0,885

0,784

0,702

0,632

0,522

0,439

0,375

1,040

1,966

1,320

0,967

0,845

0,747

0,668

0,600

0,494

0,416

0,353

1,045

1,908

1,274

0,929

0,810

0,716

0,638

0,572

0,469

0,394

0,334

1,05

1,857

1,234

0,896

0,779

0,687

0,612

0,548

0,447

0,375

0,317

1,06

1,768

1,164

0,838

0,726

0,640

0,566

0,506

0,411

0,343

0,290

1,07

1,693

1,105

0,790

0,682

0,600

0,529

0,471

0,381

0,316

0,266

1,08

1,629

1,053

0,749

0,645

0,565

0,497

0,441

0,355

0,292

0,245

1,09

1,573

1,009

0,713

0,612

0,534

0,469

0,415

0,332

0,271

0,226

1,10

1,522

0,969

0,680

0,583

0,506

0,444

0,392

0,312

0,253

0,210

1,11

1,477

0,933

0,652

0,557

0,482

0,422

0,372

0,293

0,237

0,196

1,12

1,436

0,901

0,626

0,533

0,461

0,402

0,354

0,277

0,223

0,183

1,13

1,398

0,872

0,602

0,512

0,442

0,384

0,337

0,263

0,211

0,172

1,14

1,363

0,846

0,581

0,493

0,424

0,368

0,322

0,250

0,200

0,162

1,15

1,331

0,821

0,561

0,475

0,407

0,353

0,308

0,238

0,190

0,153

1,16

1,301

0,797

0,542

0,458

0,391

0,339

0,295

0,227

0,181

0,145

1,17

1,273

0,775

0,525

0,442

0,377

0,326

0,283

0,217

0,173

0,137

1,18

1,247

0,755

0,510

0,427

0,364

0,314

0,272

0,208

0,165

0,130

1,19

1,222

0,736

0,495

0,415

0,352

0,302

0,262

0,200

0,158

0,124

1,20

1,199

0,718

0,480

0,400

0,341

0,292

0,252

0,192

0,151

0,118

1,21

1,177

0,701

0,467

0,388

0,330

0,282

0,243

0,184

0,144

0,113

1,22

1,156

0,685

0,454

0,377

0,320

0,272

0,235

0,177

0,138

0,108

1,23

1,136

0,670

0,442

0,366

0,310

0,263

0,227

0,170

0,132

0,103

1,24

1,117

0,656

0,431

0,356

0,301

0,255

0,219

0,164

0,126

0,098

1,25

1,098

0,643

0,420

0,346

0,292

0,247

0,212

0,158

0,121

0,094

1,26

1,081

0,630

0,410

0,337

0,284

0,240

0,205

0,152

0,116

0,090

1,27

1,065

0,618

0,400

0,328

0,276

0,233

0,199

0,147

0,111

0,086

1,28

1,049

0,606

0,391

0,320

0,268

0,226

0,193

0,142

0,107

0,082

1,29

1,033

0,594

0,382

0,312

0,261

0,220

0,187

0,137

0,103

0,079

1,30

1,018

0,582

0,373

0,304

0,254

0,214

0,181

0,133

0,099

0,076

1,31

1,004

0,571

0,365

0,297

0,247

0,208

0,176

0,129

0,095

0,073

1,32

0,990

0,561

0,357

0,290

0,241

0,202

0,171

0,125

0,092

0,070

1,33

0,977

0,551

0,349

0,283

0,235

0,197

0,166

0,121

0,089

0,067

1,34

0,964

0,542

0,341

0,277

0,229

0,192

0,161

0,117

0,086

0,064

1,35

0,952

0,533

0,334

0,271

0,224

0,187

0,157

0,113

0,083

0,061

1,36

0,940

0,524

0,328

0,265

0,219

0,182

0,153

0,109

0,080

0,058

1,37

0,928

0,516

0,322

0,259

0,214

0,177

0,149

0,106

0,077

0,056

1,38

0,917

0,508

0,316

0,253

0,209

0,173

0,145

0,103

0,074

0,054

1,39

0,906

0,500

0,310

0,248

0,204

0,169

0,141

0,100

0,072

0,052

1,40

0,896

0,492

0,304

0,243

0,199

0,165

0,137

0,097

0,070

0,050

1,41

0,886

0,484

0,298

0,238

0,195

0,161

0,134

0,094

0,068

0,048

1,42

0,876

0,477

0,293

0,233

0,191

0,157

0,131

0,091

0,066

0,046

1,43

0,866

0,470

0,288

0,229

0,187

0,153

0,128

0,088

0,064

0,045

1,44

0,856

0,463

0,283

0,225

0,183

0,150

0,125

0,085

0,062

0,044

1,45

0,847

0,456

0,278

0,221

0,179

0,147

0,122

0,083

0,060

0,043

1,46

0,838

0,450

0,273

0,217

0,175

0,144

0,119

0,081

0,058

0,042

1,47

0,829

0,444

0,268

0,213

0,171

0,141

0,116

0,079

0,056

0,041

1,48

0,821

0,438

0,263

0,209

0,168

0,138

0,113

0,077

0,054

0,040

1,49

0,813

0,432

0,259

0,205

0,165

0,135

0,110

0,075

0,053

0,039

1,50

0,805

0,426

0,255

0,201

0,162

0,132

0,108

0,073

0,052

0,038

1,55

0,767

0,399

0,235

0,184

0,147

0,119

0,097

0,065

0,045

0,032

1,60

0,733

0,376

0,218

0,170

0,134

0,108

0,087

0,058

0,039

0,027

1,65

0,703

0,355

0,203

0,157

0,123

0,098

0,079

0,052

0,034

0,023

1,70

0,675

0,336

0,189

0,145

0,113

0,090

0,072

0,046

0,030

0,020

1,75

0,650

0,318

0,177

0,134

0,104

0,083

0,065

0,041

0,026

0,017

1,80

0,626

0,303

0,166

0,124

0,096

0,077

0,060

0,037

0,023

0,015

1,85

0,605

0,289

0,156

0,115

0,089

0,071

0,055

0,033

0,020

0,013

1,90

0,585

0,276

0,147

0,108

0,083

0,066

0,050

0,030

0,018

0,011

1,95

0,567

0,264

0,139

0,102

0,078

0,061

0,046

0,027

0,015

0,009

2,0

0,550

0,253

0,132

0,097

0,073

0,057

0,043

0,025

0,013

0,008

2,1

0,518

0,233

0,119

0,086

0,064

0,049

0,037

0,021

0,012

0,007

2,2

0,490

0,216

0,108

0,077

0,057

0,043

0,032

0,018

0,010

0,006

2,3

0,466

0,201

0,098

0,069

0,051

0,038

0,028

0,015

0,008

0,005

2,4

0,444

0,188

0,090

0,063

0,046

0,034

0,024

0,013

0,007

0,004

2,5

0,424

0,176

0,082

0,057

0,041

0,031

0,021

0,011

0,006

0,003

2,6

0,405

0,165

0,076

0,052

0,037

0,028

0,019

0,010

0,005

0,003

2,7

0,389

0,155

0,070

0,048

0,033

0,025

0,017

0,009

0,005

0,002

2,8

0,374

0,146

0,065

0,044

0,030

0,022

0,015

0,008

0,004

0,002

2,9

0,360

0,138

0,060

0,040

0,027

0,020

0,013

0,007

0,004

0,001

3,0

0,346

0,131

0,056

0,037

0,025

0,019

0,012

0,006

0,003

0,001

3,5

0,294

0,104

0,041

0,026

0,017

0,012

0,008

0,004

0,002

0,001

4,0

0,255

0,084

0,031

0,019

0,012

0,008

0,005

0,002

0,001

0,000

4,5

0,226

0,070

0,025

0,014

0,009

0,007

0,004

0,002

0,001

0,000

5,0

0,203

0,059

0,020

0,010

0,007

0,005

0,003

0,001

0,000

0,000

6,0

0,168

0,047

0,014

0,007

0,004

0,003

0,002

0,001

0,000

0,000

8,0

0,126

0,029

0,009

0,004

0,002

0,002

0,001

0,000

0,000

0,000

10,0

0,100

0,021

0,005

0,002

0,001

0,001

0,001

0,000

0,000

0,000

Приложение 2

Список рекомендуемой литературы

1. Леви И.И. Динамика русловых процессов. Л.: Госэнергоиздат, 1957.

2. Гончаров В.Н. Динамика русловых потоков. Л.: Гидрометеоиздат, 1962.

3. Кнороз В.С. Безнапорный гидротранспорт и его расчет // Известия ВНИИГ. 1951. т. 44.

4. Чугаев Р.Р. Гидравлика. Л.: Энергоиздат, 1982. С. 573, табл. П-4.

5. Исследование и расчет волны прорыва из хвостохранилища Михайловского ГОКа. М.: ВНИИ ВОДГЕО, 1978.

6. Временные методические рекомендации по расчету зон при внезапном прорыве ограждающих дамб хвостохранилищ. Белгород: ВИОГЕМ, 1981.

7. Рекомендации по расчету охранных зон хвостохранилищ. Л.: Механобр, 1984.

8. Методические рекомендации по оценке технического состояния и безопасности хранилищ производственных отходов и стоков предприятий химического комплекса (РД 09-255-99).

9. ГОСТ 19185-73. Гидротехника. Основные понятия. Термины и определения.

10. СНиП II-89-80*. Генеральные планы промышленных предприятий. М., 1994.

11. Правила безопасности гидротехнических сооружений накопителей жидких промышленных отходов (ПБ 03-438-02).

12. ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация.

13. Методика расчета зон затопления при гидродинамических авариях на хранилищах производственных отходов химических предприятий (РД 09-391-00).

14. Геологический словарь. М.: Недра, 1978. Т. 1.

15. ГОСТ Р 22.0.05-94. Термины и определения.

16. Дополнительные требования к содержанию декларации безопасности и методика ее составления, учитывающие особенности декларирования безопасности гидротехнических сооружений на поднадзорных Госгортехнадзору России организациях, производствах и объектах (РД 03-404-01).

17. Гидротехнические сооружения: Справочник проектировщика / Под ред. В. Недриги. М.: Стройиздат, 1983. 543 с.

18. Пособие по гидравлическим расчетам малых водопропускных сооружений. М.: Транспорт, 1992. 408 с.

19. Закс Л. Статистические оценивания. М.: Статистика, 1976. С. 130 - 131.

20. Кнороз В.С. Неразмывающие скорости для несвязных грунтов и факторы, их определяющие // Известия ВНИИГ. 1958. Т. 59.

21. Штеренлихт Д.В. Гидравлика. М.: Энергоиздат, 1984.

 >>>  ПОИСК ДОКУМЕНТОВ  

    Кабаново Фото: дом из бревна 10х10 127 3 2 Дом из бревна 10х10

    Сокол Фото: дом из пеноблоков с двумя балконами 177 4 2 Дом из пеноблоков с двумя балконами

    Берлин Фото: брусовый дом с 5-ю спальнями 231.4 4 2 Брусовый дом с 5-ю спальнями

    Д-35 Фото: деревянный дом из бруса с мансардой 97 3 Деревянный дом из бруса с мансардой

    Огонёк Фото: дом с пятью спальнями, верандой, балконом и навесом для авто 126 5 2 Дом с пятью спальнями, верандой, балконом и навесом для авто


 Рейтинг@Mail.ru   По вопросам работы сайта и сотрудничества обращайтесь к администратору adm@stroyplan.ru.
При использовании материалов портала - ccылка, доступная для индексации, на сайт обязательна.
© 2006-2016 "СТРОЙПЛАН"
    Все права защищены.