регистрация компании дать объявление быстрый поиск лента публикаций восстановление доступа о портале
    
Строительный портал СтройПлан.ру
Подбор проекта Новости отраслиПубликации
 
КОРЗИНА (0)  
 >>>  ПОИСК ДОКУМЕНТОВ  

Государственный комитет по архитектуре и градостроительству
при Госстрое СССР

Центральный ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский и проектный институт типового и экспериментального проектирования жилища
(ЦНИИЭП жилища)

РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО РАСЧЕТУ ТОЧНОСТИ И СОБИРАЕМОСТИ КОНСТРУКЦИЙ КРУПНОПАНЕЛЬНЫХ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ

 

Утверждены

председателем Научно-

технического совета,

директором института

_____________С.В. Николаевым

(протокол № 30 от 12.1.1991 г.)

 

Москва - 1991

В настоящих Рекомендациях изложена методика расчета взаимоувязанных допусков на размеры строительных конструкций крупнопанельных жилых зданий, изделий заводского изготовления, а также допусков разбивочных и строительно-монтажных работ из условия обеспечения собираемости конструкций.

Даны примеры расчета для проектируемых и строящихся зданий.

ЦНИИЭП жилища предлагает научно-техническую помощь и консультации при производстве расчетов.

Обращаться по адресу: 127434, г. Москва, Дмитровское шоссе, д. 9, корп. Б, ЦНИИЭП жилища, сектор контроля и оценки качества конструкций и зданий, канд. техн. наук Г.Д. Костина.

Содержание

ВВЕДЕНИЕ

Точность геометрических параметров в узлах сопряжения конструктивных элементов крупнопанельных зданий является важным условием обеспечения необходимой прочности и геометрической неизменяемости сооружения. Такие геометрические элементы узлов, как размеры зазоров в вертикальных и горизонтальных стыках, глубин опирания горизонтальных несущих элементов на вертикальные, определяют не только надежную работу конструкций, но и важнейший показатель индустриализации строительства - их собираемость.

Указанные геометрические размеры и требования к их точности должны устанавливаться с учетом того, что они выполняют роль, компенсаторов погрешностей, возникающих при изготовлении и монтаже элементов, а также при разбивочных работах. Для этого на этапе проектирования здания путем расчета точности должна определяться взаимоувязанная система функциональных допусков размеров-компенсаторов и технологических допусков указанных трех технологических процессов. Номинальные значения размеров-компенсаторов и конструктивных элементов зданий также должны устанавливаться с учетом результатов расчета точности.

Отсутствие таких расчетов на стадии проектирования или несоответствие действительной и требуемой точности технологических процессов приводит к тому, что в процессе строительства зданий номинальные (проектные) значения размеров зазоров и глубин опирания не полностью компенсируют технологические погрешности и, как следствие, возникает необходимость подгонки и подрубки элементов при монтаже, нарушается технология заделки стыковых соединений. Это, в свою очередь, приводит к перерасходу материалов и трудозатрат при монтаже, возникновению трещин и протечек, а иногда к авариям и разрушениям.

Для исключения таких явлений в уже строящихся зданиях необходимо произвести расчет точности и собираемости и осуществить корректировку проектных решений узлов или технологических решений при изготовлении элементов, разбивочных работах и монтаже.

Предлагаемая методика расчета точности и собираемости крупнопанельных жилых зданий справедлива как для проектируемых, так и для строящихся зданий. Она была апробирована на предприятиях Министерства строительства Литовской ССР и Главспецстроя Минмонтажспецстроя СССР при строительстве крупнопанельных и каркасно-панельных жилых зданий. Сходимость расчетных и экспериментальных данных составляла 90-95%.

1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие Рекомендации составлены на основе и в развитие государственных стандартов "Системы обеспечения точности геометрических параметров в строительстве" и содержат методику и порядок расчета точности и собираемости проектируемых и строящихся крупнопанельных жилых зданий.

1.2. Расчет точности и собираемости в соответствии с требованиями ГОСТ 21780-83 должен производиться на стадии проектирования зданий, а также модернизации существующих проектов. Расчет может быть произведен также для строящихся зданий при необходимости его уточнения, выполненного на стадии проектирования, или при его отсутствии.

1.3. Допускается для строящихся зданий на основе расчета точности увеличивать допуски на геометрические параметры одних технологических процессов за счет уменьшения допусков на геометрические параметры других технологических процессов без нарушения собираемости зданий.

Целью расчета точности и собираемости зданий является определение взаимоувязанных функциональных допусков, предельных отклонений размеров-компенсаторов и технологических допусков, предельных отклонений геометрических параметров, соблюдение которых обеспечивает собираемость конструкций при наименьших затратах и без нарушения функциональной работы здания.

1.4. Собираемость конструкций считается обеспеченной при соблюдении следующих соотношений:

где δхint, δxsup - нижнее и верхнее функциональные предельные отклонения размера x в узле сопряжения элементов здания, который является компенсатором технологических погрешностей (размера-компенсатора);

xmax,f, xmin,f - максимальное и минимальное значения размера-компенсатора (функционального параметра по ГОСТ 21780-83), назначаемые автором проекта исходя из прочностных и других требований к конструкциям зданий;

хпот - номинальное (проектное) значение размера-компенсатора, определяемое из соотношения:

δmх - систематическое отклонение размера - компенсатора, вычисляемое по формулам раздела 2;

σх - среднее квадратическое отклонение размера-компенсатора, вычисляемое по формулам раздела 2;

t - табличный коэффициент, значение которого зависит от заданного уровня собираемости и принимается по ГОСТ 21780-83. Для большинства случаев равен двум.

При отсутствии систематических отклонений (δmх = 0) условие собираемости имеет вид:

где Δхф - функциональный допуск на размер-компенсатор.

В данном случае хпот определяется по формуле:

1.5. Компенсаторами технологических погрешностей являются следующие функциональные размеры х в зданиях:

- размеры зазоров в вертикальных стыках между наружными стенами (НС) и внутренними стенами (ВС);

- размеры зазоров в горизонтальных стыках между плитами перекрытий (ПП), НС и ВС;

- размеры глубин опирания горизонтальных несущих элементов (ПП) на вертикальные (НС и ВС).

1.6. Средние квадратические σх, и систематические δтх отклонения размеров-компенсаторов являются расчетными характеристиками их точности и определяются по формулам раздела 2 исходя из расчетной схемы для конкретного размера-компенсатора и характеристик точности технологических процессов - их средних квадратических σхj и систематических δтxj отклонений.

1.7. Расчетная схема - это схематическое отображение горизонтальной или вертикальной размерной цепи последовательно соединяемых элементов, соответствующее проекту. На ней должны быть указаны необходимые для расчета размеры и численные данные. Правила составления расчетных схем даны в разделе 2.

1.8. Согласно ГОСТ 21780-83 при определении характеристик точности размеров-компенсаторов и технологических процессов, исходя из условий собираемости конструкций (1.1), (1.2), (1.5), может возникнуть необходимость решения прямой или обратной задач.

Прямая задача решается, если расчетные характеристики точности размеров-компенсаторов σх и δтх определяют по известным характеристикам точности технологических процессов σхj δтxj и сравнивают их с функциональными предельными отклонениями δхint, δxsup (проверочный расчет).

Обратная задача решается, если определяют требуемые характеристики точности технологических процессов σхj δтxj исходя из функциональных значений характеристик точности размеров-компенсаторов σхj δтxj.

1.9. Функциональные значения средних квадратических σхf и систематических δmx,f отклонений размеров-компенсаторов определяют из выражений:

(1.6)

(1.7.)

При δmx,f = 0

(1.8.)

1.10. При решении как прямой, так и обратной задач возникает необходимость перехода от допусков Δхj. и предельных отклонений δxjinf,sun геометрических параметров для технологических процессов к их средним квадратическим σхj и систематическим δтxj отклонениям, либо наоборот.

Такой переход осуществляется по формулам:

Δxj = 2tσxj

(1.9.)

δxjinf = δmxjtσxj

(1.10.)

δxjsup = δmxj + tσxj

(1.11.)

1.11. Теоретические основы данной методики расчета справедливы для крупнопанельных зданий любой этажности с любым количеством пролетов, с блок-секциями любых размеров, для одномодульных и двухмодульных наружных стеновых панелей, для любой конструкции стыков в узлах сопряжения элементов здании, собираемых наиболее распространенным в строительстве свободным методом монтажа.

Формулы для расчета средних квадратических и систематических отклонений размеров-компенсаторов, представленные в табл. 2.1, получены применительно к существующим в практике проектирования конструктивно-технологическим схемам, конкретным конструктивным решениям торцевых стыков и соотношениям между размерами зазоров в рядовых и торцевых стыках. При выводе формул учитывалось также следующее:

- расчетные схемы, составляемые в соответствии с конструктивно-технологической схемой здания, включают не менее двух монтируемых элементов с соответствующим количеством размеров-компенсаторов по краям и в середине размерной цепи (см. раздел 2);

- при установке монтируемых элементов в проектное положение, помимо регулирования точности геометрических параметров технологического процесса монтажа в пределах установленных границ регулирования в зависимости от технологических допусков, проводится регулирование точности размеров-компенсаторов в пределах установленных границ регулирования в зависимости от функциональных допусков (см. приложение 3).

2. СХЕМЫ И ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ТОЧНОСТИ

2.1. Расчетные характеристики точности размеров-компенсаторов σх и δтх, а также технологических процессов σхj δтxj. определяются по формулам табл. 2.1.

2.2. Формулы табл. 2.1 (гр. 6) получены путем дифференцирования и последующего преобразования исходного уравнения, описывающего алгебраическую зависимость между номинальными размерами-компенсаторами и остальными номинальными размерами, показанными на расчетной схеме.

Формулы даны для конкретных расчетных схем, принимаемых для расчета точности размеров-компенсаторов и соответствующих наиболее распространенным в практике современного строительства конструктивным и планировочным решениям жилых крупнопанельных зданий.

В формулах учтены конкретные источники погрешностей, возникающие в той или иной размерной цепи, число компенсаторов m в цепи, а также численные соотношения номинальных размеров-компенсаторов на краю и внутри цепи С:К.

2.3. Расчетные схемы для горизонтальных и вертикальных размерных цепей здания составляют по поэтажным планам и вертикальным разрезам здания в соответствии с технологической схемой монтажа.

В расчетную схему включают размеры последовательно соединяемых в процессе монтажа элементов и компенсаторов, расположенных в пределах технологически завершенного координационного пространства здания.

При расчетах характеристик точности размеров зазоров в вертикальных стыках и глубин опирания в качестве координационного пространства принимают расстояние между осями, ограничивающими максимальный по длине и расположенный вдоль одной горизонтальной прямой участок с последовательно соединяемыми элементами, монтаж которых осуществляется по единой технологии. При этом характер соединения в узлах должен быть однотипным.

При расчетах характеристик точности размеров зазоров в горизонтальных стыках в качестве координационного пространства принимают расстояние между отметками этажей, ограничивающими максимальный по высоте, расположенный на одной вертикальной прямой участок с последовательно соединяемыми элементами, монтаж которых осуществляется по единой технологии. При этом характер соединения в узлах должен быть однотипным.

2.4. На расчетные схемы горизонтальных размерных цепей наносят обозначения номинальных размеров длины Д и толщины Т элементов, размер координационного пространства Р (расстояние между крайними осями), численные значения размеров-компенсаторов по краям Сив середине К цепи. По расчетной схеме определяют число размеров-компенсаторов в цепи m и численное соотношение размеров крайних и промежуточных компенсаторов С:К.

На расчетные схемы вертикальных размерных цепей наносят обозначения номинальных размеров высоты В и толщины Т элементов, размеров-компенсаторов К и размер координационного пространства h (расстояние между отметками крайних этажей). По расчетной схеме определяют число размеров-компенсаторов m в цепи.

2.5. В формулах табл. 2.1 приняты следующие обозначения:

σДнс,ВС,ПП; δmДнс,ВС,ПП - средние квадратические и систематические отклонения длины НС, ВС, ПП;

σТнс,ВС,ПП; δmТнс,ВС,ПП - средние квадратические и систематические отклонения толщины НС, ВС, ПП;

σВнс,ВС,ПП; δmВнс,ВС,ПП - средние квадратические и систематические отклонения высоты НС, ВС;

σр; δmр - среднее квадратическое и систематическое отклонение детальной разбивки осей;

σм; δmм - среднее квадратическое и систематическое отклонение поверхности маяка от проектной или условной отметки;

σ0; δm0 - среднее квадратическое и систематическое отклонение передачи отметки на монтажный горизонт;

 - средние квадратические и систематические отклонения установки низа НС, ВС, ПП от разбивочной оси в двух перпендикулярных направлениях;

 - средние квадратические и систематические отклонения установки НС и ВС в вертикальное положение в двух перпендикулярных направлениях;

σНнс,ВС,ПП; δmНнс,ВС,ПП - средние квадратические и систематические отклонения установки НС, ВС и ПП на проектную или условную отметку.

2.6. Для упрощения пользования формулами табл. 2.1 на рисунках 2.1 - 2.6 приведены диаграммы зависимости средних квадратических отклонений размеров-компенсаторов σх от числа размеров-компенсаторов m в цепи сопрягаемых элементов.


Таблица 2.1.

№ пп

Размер-компенсатор; наименование размерной цепи

Расчетная схема

Конструктивная схема компенсатора на краю цепи

Формулы для расчета

1

2

3

4

5

1

Зазор в вертикальном стыке между НС;

горизонтальная размерная цепь последовательно соединяемых НС

С - размер-компенсатор на краю размерной цепи (Л - слева, П - справа);

К - зазор-компенсатор в середине цепи;

Р - размер координационного пространства;

Д - длина НС;

 

 

 

где m - число размеров-компенсаторов в цепи ≥ 2;

u = m при Сл,п = К

u = m+1 при Сл,п = 1,5К

u = m+2 при Сл,п = 2К

2

То же

Т - толщина ВС

 

 

 

 

 

 

 

u = m при Сл,п = К

u = m+1 при Сл,п = 1,5К

u = m+2 при Сл,п = 2К

 

1

2

3

4

5

3

Зазор в вертикальном стыке между НС;

горизонтальная размерная цепь последовательно соединяемых НС

 

 

Левый компенсатор: см.узел п.1 табл. 2.1;

правый компенсатор: см.узел п.3 табл. 2.1

 

 

 

u = m при Сл,п = К

u = m+1 при Сл,п = 1,5К

u = m+2 при Сл,п = 2К

4

То же

 

 

 

 

 

u = m при Сл,п = К

u = m+1 при Сл,п = 1,5К

u = m+2 при Сл,п = 2К

 

 

1

2

3

4

5

5

Зазор в вертикальном стыке между ВС;

горизонтальная размерная цепь последовательно соединяемых ВС

 

 

 

 

 

 

 

u = m при Сл,п = К

u = m-1 при Сл,п = К/2

u = m+2 при Сл,п = К

Сп(л) = 3К

u = m+4 при Сл,п = К

Сп(л) = 5К

 

 

 

При Сл,п = К/4

 

 

 

1

2

3

4

5

6

Глубина опирания ПП на ВС и НС; горизонтальная размерная цепь последовательно соединяемых ПП с ВС и НС

К - зазор между ПП, ПП и НС;

П - глубина опирания ПП на

ВС (НС);

Р - размер координационного пространства;

Д - длина ПП;

 

 

 

 

 

 

где m – число зазоров в цепи

 

 

7

Зазоры в горизонтальном стыке между ПП и НС (ВС) и НС (ВС) и ПП; вертикальная размерная цепь последовательно соединяемых ВС и НС

Н - высота ВС;

- разность отметок двух смежных этажей;

K1 -зазор между верхом ПП и ВС;

К2 - зазор между верхом ВС и ПП;

- размер координационного пространства

 

 

 

 

 

 

где m – число зазоров в цепи

 

 


Рис. 2.1. Зависимость среднего квадратического отклонения размера зазора в вертикальном стыке между НС σк от числа размеров зазоров m в цепи сопрягаемых элементов (п. 1 табл. 2.1)

σj

Численные значения мм

σД

4,0

σУН,НС

4,0

σУВ,НС

3,5

σр

1,0

Рис. 2.2. Зависимость среднего квадратического отклонения размера зазоров в вертикальном стыке между НС σК от числа размеров зазоров m в цепи сопрягаемых элементов (п.п. 2, 3 табл. 2.1)

σj

Численные значения мм

σД,НС

4,0

4,0

3,5

σр

1,0

σТ,вс

2,5

3,5

3,5

Рис. 2.3. Зависимость среднего квадратического отклонения размера зазора в вертикальном стыке между НС σК от числа размеров зазоров m в цепи сопрягаемых элементов (п.4 табл. 2.1)

σj

Численные значения мм

σД,НС

4,0

4,0

3,5

σТ,вс

2,5

3,5

3,5

σр

1,0

Рис. 2.4. Зависимость среднего квадратического отклонения размера зазора в вертикальном стыке между ВС σК от числа размеров зазоров m в цепи сопрягаемых элементов (п.5 табл. 2.1)

σj

Численные значения мм

σД,ВС

4,0

3,5

3,5

σр

1,0

σТ,вс

2,5

Рис. 2.5. Зависимость среднего квадратического отклонения размера глубины опирания ПП на ВС и НС σп от числа размеров глубин опирания m в цепи сопрягаемых элементов (п.6 табл. 2.1)

σj

Численные значения мм

3,5

3,5

σД,ПП

4,0

σТ,вс

2,5

σН,ПП

2,0

Рис. 2.6. Зависимость среднего квадратического отклонения размера зазора в горизонтальном стыке между ПП и НС (ВС) σК1 , НС (ВС) и ПП σК2 от числа размеров зазоров m, в цепи сопрягаемых элементов (п.7 табл. 2.1)

σj

Численные значения мм

3,5

σм

1,3

σТ,ПП

1,8

σН,ПП

1,8

σ0

1,0

Численные значения средних квадратических отклонений геометрических параметров σхj, которые подставлялись в формулы, приведены рядом с соответствующей им диаграммой. При других численных значениях σхj. необходимо произвести вычисления по формулам табл. 2.1.

3. ПОДГОТОВКА ИСХОДНЫХ ДАННЫХ

3.1. Необходимые исходные данные и их источники для выполнения расчетов точности и собираемости проектируемых и строящихся крупнопанельных зданий по формулам разделов 1 и 2 представлены в табл. 3.1

Таблица 3.1

№ пп

Исходные данные

Источники, формулы проектируемые строящиеся здания

1

2

3

4

1

Предельные значения размеров-компенсаторов согласно п. 1.5:

- зазоров в вертикальных стыках между НС и ВС;

- зазоров в горизонтальных стыках между ВС и ПП, НС и ПП;

- глубин опирания горизонтальных несущих элементов на вертикальные

Чертежи узлов соединений

Чертежи узлов соединений (см.примечание 1)

2

Функциональные допуски Δхф и предельные отклонения σxinf σxsuр размеров-компенсаторов

Формулы (1.1), (1.2), (1.4) (см. примечание 4)

3

Характеристики точности σхj, σmхj следующих геометрических параметров (см. п. 2.5):

- длины НС, ВС, ПП;

- толщины НС, ВС, ПП;

Проект производства работ, СНиП, ГОСТ по формулам (1.9)-(1.11) (см. примечание 2)

Систематический анализ точности данных специальных измерений или результатов

 

1

2

3

4

 

- высоты НС, ВС;

- ширины ПП;

- расстояния между осями детальной разбивки по горизонтали;

- расстояния между отметками на двух смежных этажах по вертикали;

- отклонения поверхности маяков от проектной или условной отметки;

- отклонения низа НС, ВС от разбивочной оси в двух перпендикулярных направлениях (по осям X и У) ;

- отклонения НС, ВС от вертикали в двух перпендикулярных направлениях (по осям X и У)

- отклонения верхней плоскости НС, ВС, ПП от проектной (условной) отметки

 

приемочного контроля точности согласно приложению 1 (см. примечание 3)

4

Число компенсаторов m

Монтажные планы и вертикальные разрезы здания

5

Соотношение размеров крайних и внутренних компенсаторов С:К

Монтажные планы, узлы

6

Соотношение средних квадратических отклонений геометрических параметров технологических процессов (см. примечание 5)

σДНС = σУННС = 1,2σУВНС = 4σр = 1,4σТ,НС;

σТВС = 0,7σУНВС = 0,7σУВВС = 2,8σр = 0,7σДВС;

σНПП = 0,5σДпп = 2,8σР

σВВС,НС = 4σ0 = 2σм = 4σТПП = 2σНПП = σДПП;

Примечание:

1) при отсутствии в чертежах строящихся зданий предельных значений размеров-компенсаторов необходимо получить значения у авторов проекта или разработчиков конструкций;

2) в проектах производства работ устанавливают технологию изготовления элементов, разбивочных работ и монтажа и соответствующий им класс точности. Требованиями ГОСТ и СНиП руководствуются, если проектируемый технологический процесс их обеспечивает;

3) статистический анализ точности производят для определения фактических процессов строящихся зданий. Правила формирования выборки и ее статистической обработки для определения среднего квадратического σхj и систематического σmxj отклонений измеренных параметров приведены в прилож. 1;

4) при заданных симметричных предельных отклонениях размеров-компенсаторов предусматривают меры, исключающие возникновение в технологических процессах систематических отклонений, а при заданных несимметричных предельных отклонениях - меры, обеспечивающие заданные проектом систематические отклонения размеров-компенсаторов. Второй случай возникает, если номинальные значения размеров-компенсаторов определяются не расчетным путем, а назначаются без учета предельных значений размеров;

5) рекомендуемые соотношения используются при решении обратной задачи.

4. ПОРЯДОК ВЫПОЛНЕНИЯ РАСЧЕТОВ

4.1. Последовательность операций и их результат при выполнении расчетов точности и собираемости проектируемых и строящихся зданий представлены в табл. 4.1.

Таблица 4.1

№ пп

Операция

Результат

проектируемые здания

строящиеся здания

1

2

3

4

1

Составление расчетных схем для размеров-компенсаторов

Расчетные схемы для всех размеров-компенсаторов

Расчетные схемы для размеров-компенсаторов, не обеспечивающих собираемость конструкций

2

Выбор из табл. 2.1 формул для расчета характеристик точности σх σmх размеров-компенсаторов

Формулы для расчета средних квадратических отклонений всех размеров-компенсаторов

Формулы для расчета средних квадратических σх и систематических отклонений σmх размеров-комненсаторов, подлежащих расчету

3

Подготовка исходных данных в соответствии с табл. 3.1

Функциональные допуски Δхф размеров-компенсаторов согласно формуле (1.4)

Функциональные допуски Δхф и предельные отклонения Δхinf(sup) размеров-компенсаторов согласно формулам (1.1),(1.2) и (1.4)

Число компенсаторов m в расчетной схеме.

Соотношение размеров крайних и внутренних компенсаторов в расчетной схеме.

Соотношения средних квадратических отклонений σхj геометрических параметров для технологических процессов (согласно п. 6 табл. 3.1).

Характеристики точности σхj, σmхj технологических процессов (согласно п. 3 табл. 3.1)

4

Вычисление расчетных характеристик точности размеров-компенсаторов по выбранным из табл. 2.1 формулам и подготовленным исходным данным

Средние квадратические отклонения σх размеров-компенсаторов

Средние квадратические σх и систематические σmх  отклонения размеров-компенсаторов

 

1

2

3

4

5

Проверка условий собираемости по формулам (1.1),(1.2) и (1.4)

Условие собираемости (1.4) выполняется - переход к п. 6 данной таблицы, не выполняется -к п.п. 7-10

Условия собираемости (1.1),(1.2) и (1.4) выполняются - переход к п. 10 данной таблицы, не выполняются - к п.п. 8, 9 (см. примечания 3, 4)

6

Вычисление номинальных значений размеров-компенсаторов по формуле (1.3) или (1.5)

Номинальные значения размеров-компенсаторов хпот (см. примечание 5)

 

7

Корректировка конструкторской и технологической части проекта (см. примечания 1, 2,3)

Увеличение значения функционального допуска размеров-компенсаторов, уменьшение расчетных значений средних квадратических отклонений Δхф размеров-компенсаторов или то и другое (см. примечания 1, 2)

 

8

Вычисление функциональных значений средних квадратических σх,f , и систематических отклонений δmx,f  размеров-компенсаторов по формулам (1.7), (1.8)

Функциональные значения средних квадратических отклонений размеров-компенсаторов σx,f

Функциональные значения средних квадратических σх,f, и систематических δmx,f отклонений размеров-компенсаторов (см. примечания 4 и 6)

9

9 Вычисление требуемых значений средних квадратических σхjи систематических σmхj. отклонении геометрических параметров для технологических процессов по формулам, выбранным из табл. 2.1, функциональным значениям средних квадратических σх,f и систематических σmх,f отклонений (п. 8 данной таблицы) и соотношениям между  σхj (табл. 3.1, п 6)

Требуемые значения средних квадратических отклонений σхj геометрических параметров для технологических процессов

Требуемые значения средних квадратических σхj и систематических σmхj отклонений геометрических параметров для технологических процессов

10

Вычисление допусков Δxj предельных отклонений δxjnf(sup) геометрических параметров для технологических процессов по результатам статистического анализа с использованием формул (1.9), (1.11)

Допуски Δxj предельные отклонения σхj геометрических параметров

Допуски Δxj и предельные отклонения δxjinf, δxjsup геометрических параметров

Примечания:

1) для уменьшения расчетных значений средних квадратических отклонений σхj размеров-компенсаторов рекомендуется:

- увеличить численные значения размеров-компенсаторов по краям цепочки сопрягаемых НС и ВС (для горизонтальных размерных цепей) таким образом, чтобы

Где Cmax,f Cmin,f, Cпот - максимальное, минимальное и номинальное значения размеров-компенсаторов на краю цепи;

Кmax,f Кmin,f, Кпот – то же, внутри цепи;

- увеличить требования к точности технологических процессов.

В первом случае производится корректировка конструктивного решения узла соединения, во втором - технологической части проекта;

2) для увеличения значений функциональных допусков Δхф на размеры-компенсаторы рекомендуются следующие возможные решения при корректировке конструктивной и технологической части проекта:

- изменение технологии заделки зазоров в горизонтальных и вертикальных стыках;

- изменение конструктивного решения узла соединения;

3) целесообразно увеличить требования к точности тех технологических процессов, которые имеют его запас, чтобы ужесточение требований не повлекло значительного удорожания строительства;

4) если точность технологических процессов строящихся зданий повысить не удается и собираемость не обеспечивается, необходимо просить проектную организацию откорректировать проект здания согласно рекомендациям п.п. 1 и 2 данных примечаний;

5) после выполнения расчетов по обеспечению собираемости конструкций проектируемых зданий на чертежах узлов соединений элементов показывают принятые минимальные и максимальные значения размеров-компенсаторов, на поэтажных планах и вертикальных разрезах - номинальные значения и их предельные отклонения;

6) в технологической части проекта показывают принятую при расчете или подсчитанную точность технологических процессов изготовления, разбивочных работ и монтажа и соответствующую ей технологию, методы, средства контроля и регулирования.

Приложение 1
СТАТИСТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ТОЧНОСТИ

1. Для определения фактической точности технологических процессов строящихся зданий необходимо:

- по каждому параметру, входящему в размерные цепи, сформировать выборку из результатов не менее 30 измерений этих параметров, выполненных в соответствии с ГОСТ 26435;

- произвести статистическую обработку выборки для определения среднего квадратического σхj и систематического σmхj отклонений измеренных параметров по формулам

где δi = xi - xпот;

хi - действительное (измеренное) значение параметра;

xпот- номинальное значение параметра;

n - число измерений.

2. При формировании выборки необходимо выполнять следующие правила:

- не смешивать результаты измерения одноименных параметров, полученных по различным технологиям;

- измерения, которые искажают однородность выборки превышают экстремальное значение статистического ряда, равное  в статистическую обработку не включать и считать дефектами, которые необходимо устранить,

3. В качестве примера произведен статистический анализ точности изготовления панелей НС по длине.

3.1. Завод КПД выпускает в сутки 200 панелей НС, составляющих партию продукции. ОТК раз в сутки производит контроль качества изготовления восьми изделий из партии. Для проведения статистического анализа составляют выборку из 30 изделий, проконтролированных ОТК за четверо суток. Так как измерение габаритов изделий производилось в трех местах, количество измерений (см. графу 2 табл. 1П.1) равно 90. В графе 3 даны номинальные значения длин.

3.2. В графе 4 табл. 1П.1 указаны отклонения действительных длин изделий от номинальных.

3.3. По формуле (1.1) данного приложения определяют выборочную оценку систематического отклонения

Δmxj=13/90=0,1 мм

3.4. Вычисляют разность δi-δmxj и квадрат этой разности. Заносят их соответственно в графы 5 и 6 табл. 1П.1.

3.5. По формуле (1.2) данного приложения определяют выборочную оценку среднего квадратического отклонения σхj.

3.6. Производят анализ ряда отклонений (см. графу 4, табл. 1П.1) на однородность выборки. Согласно п.2, прилож.1 экстремальное значение данного статистического ряда равно . Таких значений отклонений в графе 4 нет, поэтому считаем ряд однородным и включаем в обработку все значения отклонений.

3.7. Переход от среднего квадратического отклонения к действительным отклонениям производят по формулам (1.10) и (1.11). Ввиду того, что систематическое отклонение в данном случае практически равно нулю, предельные действительные отклонения длины панелей НС симметричны и равны:

δхД=tσхj = 2×7,1 = 14,2 мм.

Согласно ГОСТ 13015.0 предельное отклонение длины изделия равно ±8 мм. Таким образом, действительное отклонение значительно превышает требуемое, поэтому необходимо произвести расчет собираемости конструкций здания.

Таблица 1П.1

Номер изделия

хi

xпот

δi

δi - δmxj

i - δmxj)

1

2

3

4

5

6

1

4085

4088

4090

4095

-10

-7

-5

-10,1

-7,1

-5,1

102,01

50,41

12,25

2

3842

3840

3845

3845

-3

-5

0

-3,1

-5,1

 -0,1

9,61

12,25

0,01

3

4503

4500

4505

4500

3

0

5

2,9

-0,1

4,9

18,41

0,01

24,01

4

4514

4515

4512

4500

14

15

12

13,9

14,9

11,9

193,21

222,01

141,61

5

4498

4500

4503

4500

-2

0

3

-2,1

0,1

2,9

4,41

0,01

8,41

6

4510

4508

4512

4500

10

8

12

9,9

7,9

11,9

98,01

62,41

141,61

7

4040

4040

4045

4045

-5

-5

0

-5,1

-5,1

-0,1

12,25

12,25

0,01

8

4505

4500

4495

4500

4045

5

0

-5

4,9

-0,1

-5,1

24,01

0,01

12,25

9

2903

2895

2800

2895

8

0

-5

7,9

-0,1

-5,1

62,41

0,01

12,25

10

2900

2895

2890

2895

5

0

-5

4,9

-0,1

-5,1

24,01

0,01

12,25

Продолжение таблицы 1П.1

1

2

3

4

5

6

11

2904

2895

2900

2895

9

0

5

8,9

0,1

4,9

79,21

0,01

24,01

12

4445

4440

4445

4445

0

-5

0

-0,1

-5,1

-0,1

0,01

12,25

0,01

13

2895

2895

2890

2895

0

0

-5

-0,1

-0,1

-5,1

0,01

0,01

12,25

14

3844

3840

3847

3845

-1

-5

2

-1,1

-5,1

1,9

1,21

12,25

3,61

15

3844

3840

3847

3845

-1

-5

2

-1,1

-5,1

1,9

1,21

12,25

3,61

16

4448

4447

4445

4445

3

2

0

2,9

1,9

-0,1

8,41

3,61

0,01

17

5082

5082

5084

5090

-8

-8

-6

-8,1

-8,1

-6,1

65,61

65,61

37,21

18

5000

5000

5095

5090

-10

-10

5

-10,1

-10,1

4,9

102,01

102,01

24,01

19

4513

4513

4514

4500

13

13

14

12,9

12,9

13,9

166,41

166,41

193,21

20

4513

4514

4512

4500

13

14

12

12,9

13,9

11,9

166,41

193,21

141,61

21

4500

4500

4495

4500

0

2

5

-0,1

1,9

4,9

0,01

3,61

24,01

Продолжение таблицы 1П.1

1

2

3

4

5

6

22

4508

4507

4498

4500

8

7

-2

7,9

6,9

-2,1

62,41

47,61

4,41

23

4035

4040

4038

4045

-10

-5

-7

-10,1

-5,1

-7,1

102,01

12,25

50,41

24

2892

2895

2896

2895

-3

0

1

-3,1

-0,1

0,9

9,61

0,01

0,81

25

2891

2896

2892

2895

-4

1

3

-4,1

0,9

2,9

16,81

0,81

8,41

26

4042

4045

4043

4045

-3

0

-2

-3,1

-0,1

-2,1

9,61

0,01

4,41

27

4040

4039

4044

4045

-5

-6

-1

-5.1

-6,1

-1,1

12,25

37,21

1,21

28

4085

4087

4090

4095

-10

-8

-5

-10,1

-8,1

-5,1

102,01

65,61

12,25

29

4087

4089

4090

4095

-8

-6

-6

-8,1

-6,1

-5,1

65,61

37,21

12,25

30

2896

2895

2894

2895

1

0

-1

0,9

-0,1

-1,1

0,91

0,01

1,21

Приложение 2
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ТОЧНОСТИ И СОБИРАЕМОСТИ КОНСТРУКЦИЙ КРУПНОПАНЕЛЬНЫХ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ

1. Проектируемое здание

1.1. На фрагментах поэтажного плана и вертикального разреза проектируемого здания (рисунки 1.П2 - 4.П2) отмечают наиболее длинные участки сопрягаемых НС, ВС, ПП с ВС и НС (горизонтальные размерные цепи) и ПП с ВС и НС (вертикальные размерные цепи), расположенные на одной прямой. Для этих участков составляют расчетные схемы, определяют минимальные и максимальные функциональные значения размеров - компенсаторов (зазоров в горизонтальных и вертикальных стыках, глубин опирания (см. табл. 6.П2) и выбирают из табл. 2.1 формулы для расчета (см.табл. 1.П2).

Рис.1.П2. Фрагмент поэтажного плана здания. Горизонтальная размерная цепь сопрягаемых НС

Рис. 2.П2. Фрагмент поэтажного плана здания. Горизонтальная размерная цепь сопрягаемых ВС и НС

Рис. 3.П2. Фрагмент поэтажного плана здания. Горизонтальная размерная цепь сопрягаемых ПП

Рис.4.П2. Фрагмент вертикального разреза здания. Вертикальная размерная цепь сопрягаемых стен здания

1.2. Исходные данные для расчета выбирают из расчетных схем и ППР, в которых заложены требования к точности технологических процессов в виде симметричных предельных отклонений ± δхj геометрических параметров. Переход к σxj осуществляют по формулам (1.10), (1.11) при δmxj = 0

1.3. По выбранным формулам и подготовленным исходным данным вычисляют средние квадратические отклонения размеров-компенсаторов (табл. 3.П2).

1.4. Выполняют проверку соблюдения условия собираемости (1.4) для всех размеров-компенсаторов (табл. 4П.2). Коэффициент t согласно ГОСТ 21180-83 принят равным 2 (уровень собираемости 96%, приемочный уровень дефектности 4%).

1.5. Из табл. 4П.2 видно, что условие (1.4) не выполняется только в одном случае - в горизонтальной размерной цепи сопрягаемых НС.

1.6. Согласно рекомендациям раздела 4 увеличивают предельные размеры зазоров в крайних узлах сопряжения таким образом, чтобы

То есть Сmax,f = 50мм, Сmin,f =10мм, при Кmax,f =30мм Кmin,f =10мм.

1.7. Из табл. 2.1 выбирают формулу для расчета σх при С = 1,5 К.

1.8. По выбранной формуле и тем же исходным данным (табл. 5.П2) повторяют вычисление среднего квадратического отклонения размера зазора в вертикальном стыке НС.

1.9. Выполняют проверку условия собираемости НС (1.4) при новом значении σх (см. табл. 5.П2). Собираемость считается обеспеченной.

1.10. Производят по формуле (1.5) расчет номинальных размеров зазоров и глубин опирания (табл. 6.П2).


Таблица 1.П2

Расчетные схемы и формулы для расчета б размеров-компенсаторов

№ пп

Размер-компенсатор

Функциональный допуск Δхф, мм

Расчетная схема

Формулы для расчета σх

1

2

3

4

5

1

Зазор в вертикальном стыке между НС

20

Максимальное число зазоров в цепи m = 5

2

Зазор в вертикальном стыке между несущими ВС

20

m = 2; Сл = 5К; Сп = К

 

 

3

Глубина опирания ПП на ВС

20

л п

Максимальное число зазоров между ПП в цепи по оси X равно 6 (m = 6)

 

 

 

 

 

1

2

3

4

5

 

 

 

 

 

4

Глубина опираний ПП и НС

20

по оси У равно 3 (m =3)

 

 

5

Зазор в горизонтальном стыке между верхней плоскостью ПП и ВС(НС)

20

Число зазоров m = 18

 

 

6

Зазор в горизонтальном стыке между верхней плоскостью ВС(НС) и ПП

10

m = 18

 

 


Таблица 2.П2

Характеристика точности технологических процессов

№ пп

Параметр

Технологический процесс

Предельное отклонение δхi, мм

Среднее квадратическое отклонение δхi мм

1

2

3

4

5

1

Длина

НС

ВС

ПП

Изготовление: в формах

в кассетах

±8

±10

4

5

2

Толщина

НС

ВС

ПП

Изготовление: в формах

в кассетах

±5

±8

2,5

4

3

Высота

НС

ВС

ПП

Изготовление: в формах

в кассетах

±8

±10

4

5

4

Расстояние между осями детальной разбивки

Разбивочные работы - метод створа и промера

±2

1

5

Превышение между отметками на двух смежных этажах

Разбивочные работы - метод геометрического нивелирования

±3

1,5

6

Отклонение поверхности маяков от проектной (условной) отметки

То же

±3

1.5

7

Отклонение низа от разбивочной оси

НС

ВС

ПП

Монтажные работы - регулирование и контроль с помощью крана, рулетки и отвес-рейки

±8

±8

±5

4

4

2,5

8

Отклонение от вертикали

НС

ВС

Монтажные работы регулирование и контроль с помощью крана, отвес-рейки, рулетки

±10

±10

5

5

9

Установка ПП по высоте

Монтажные работы - регулирование и контроль с помощью крана и нивелира

±5

2,5


Таблица 3.П2

Вычисление σх размеров-компенсаторов

№ пп

Размер-компенсатор

Формула для расчета σх

Вычисления σх мм

1

2

3

4

1

Зазор в вертикальном стыке между НС

 

 

 

 

m=5

 

 

σК = 6,2

2

Зазор в вертикальном стыке между ВС

 

 

 

 

m=2

 

σК = 2,0

 

 

3

Глубина опирания ПП на НС

 

 

 

 

m=3

 

 

4

Глубина опирания ПП на ВС

 

 

 

 

m=6

 

 

 

5

Зазор в горизонтальном стыке между верхней плоскостью ПП и ВС(НС)

 

 

 

m=18

 

6

Зазор в горизонтальном стыке между верхней плоскостью СН и ВС(НС)

 

 

 

 

m=18

 

 

 


Таблица 4.П2

Проверка условия собираемости

N пп

Размер-компенсатор

Функциональный допуск Δхф, мм

Расчетная точность Δх, мм

- выполняется +

- не выполняется -

1

Зазор в вертикальном стыке между НС

20

2×2×6,2 = 24,8

_

2

Зазор в вертикальном стыке между ВС

20

2×2×2 = 8

+

3

Глубина опирания ПП на НС

20

2×2×4,4 = 17,6

+

4

Глубина опирания ПП на ВС

20

2×2×4,4= 17,6

+

5

Зазор в горизонтальном стыке между

 

 

 

 

ПП и ВС (НС)

20

2×2×4,7= 18,8

+

 

ВС(НС) и ПП

10

2×2×2,3 = 9,2

+


Таблица 5.П2

Повторный расчет 6 зазора в вертикальном стыке между НС

Размер-компенсатор

Функциональный допуск Δхф мм

Расчетная схема

Формула для расчета σК

Вычисление σК мм

Зазор в вертикальном стыке менаду НС

20

m = 5

 

 

2к = 2×2×2,8=11,2

 

20>11,2


Таблица 6.П2

Предельные и номинальные значения размеров-компенсаторов

Размер-компенсатор

хmax, мм

xmin, мм

хпот, мм

Зазор в вертикальном стыке между НС

30;

10

20

Зазор в вертикальном стыке между ВС

30;

10

20

Глубина опирания ПП на ВС

80;

60

70

Глубина опирания ПП на НС

90;

70

80

Зазор в горизонтальном стыке между верхом ПП и ВС(НС)

35;

15

25

Зазор в горизонтальном стыке между верхом ВС (НС) и ПП

20;

10

15

2. С троящиеся здания

2.1. ОТК установил, что панели НС не отвечают требованиям стандарта к точности изготовления по длине изделия, что приводит к неудовлетворительной собираемости конструкций зданий (протечки, подрубки по месту монтажа и т.д.). В связи с этим необходимо произвести расчет точности и собираемости панелей НС крупнопанельного жилого здания согласно фрагменту поэтажного плана (рис. 5.П2).

2.2 Для определения наиболее жестких значений допусков на фрагменте поэтажного плана выбран самый длинный участок последовательно соединяемых НС, однотипный по характеру соединений в узлах. Этот участок отмечен на фрагменте длинными вертикальными линиями. Для него составлена расчетная схема, определены исходные данные и формулы для расчета (см. табл. 7.П2).

2.3. Средние квадратические и систематические отклонения геометрических параметров, входящих в формулы табл. 7.П2, получены по результатам статистического анализа (табл. 8.П2).

Рис.5.П2. Фрагмент поэтажного плана здания. Горизонтальная размерная цепь сопрягаемых НС

2.4. Расчет среднего квадратического и систематического отклонений размера зазора в вертикальных стыках между панелями НС представлен в табл. 7.П2.

2.5. Проверка соблюдения условий собираемости узлов соединений (1.1), (1.2) представлена в табл. 9.П2. Коэффициент t принят равным 2 (уровень собираемости 96%, приемочный уровень дефектности 4%).

2.6. Если условия (1.1) и (1.2) не выполняются и собираемость конструкций неудовлетворительна, необходимо произвести расчет требуемой точности технологических процессов, исходя из функциональных требований к точности размера-компенсатора. Расчет производится по тем же формулам с учетом соотношений между средними квадратическими отклонениями, приведенными в табл. 3.1.

2.7. Так как расчет производится по средним квадратическим отклонениям, переход от функционального допуска Δхф размера зазора в вертикальном стыке к среднему квадратическому отклонению этого размера производился по формуле (1.9).

2.8. Расчет значений средних квадратических отклонений геометрических параметров, входящих в расчетную схему, представлен в табл. 10.П2.

2.9. Переход от средних квадратических к предельным отклонениям произведен по формулам (1.10) и (1.11). Численные значения предельных отклонений представлены в табл. 11.П2.

2.10. Действительные отклонения параметров (см. табл. 11.П2) значительно превышают во всех трех технологических процессах предельные отклонения, поэтому необходимо предусмотреть меры по повышению точности изготовления изделий, разбивочных работ и монтажа. Целесообразно во всех трех технологических процессах ввести операционный контроль и статистическое регулирование точности, обновить парк форм, приборов и монтажного оборудования, усовершенствовать методы геодезической разбивки и установки элементов при монтаже в проектное положение.

Если указанные меры не обеспечат в полной мере собираемость конструкций, необходимо согласно рекомендациям раздела 4 произвести корректировку проекта.


Таблица 7.П2

Расчет σК, δmК размера-компенсатора

Размер-компенсатор

Функциональный допуск ΔхК мм

Расчетная схема, исходные данные

Формулы для расчета σК, δmК

Вычисления

Зазор в вертикальном стыке между НС

20

m = 5, C=1,5

 

 

 

σК = 6,6

 

 

 

δmк = 1,7

 


Таблица 8.П2

Фактические характеристики точности технологических процессов

Параметр

Значение среднего квадратического отклонения параметра σхj мм ,

Значение систематического отклонение параметра δmxj мм

Длина панелей НС

7,1

0,1

Расстояние между осями детальной разбивки

1,7

0,5

Отклонение низа НС от разбивочной оси по оси X

-5,6

2,0

Отклонение от вертикали НС по оси X

6,2

-2,1

Таблица 9.П2

Проверка условия собираемости

Размер-компенсатор

Фактическая точность

Проектная точность

Зазор в вертикальном стыке между НС

 

δхsup = 10мм

 

 

δхinf = -10 мм


Таблица 10.П2

Вычисление характеристик точности технологических процессов

Размер-компенсатор

Функциональный допуск Δхф мм

Среднее квадратическое отклонение размера -компенсатора σх,f , мм

Формулы для расчета σх

Соотношения средних квадратических отклонений σхj

Вычисления σхj мм

Зазор в вертикальном стыке между НС

20

5

 

m = 5

σДНСУННС=

=1,2σУВНС= 4σр


Таблица 11.П2

Расчет предельных отклонений параметров

Параметр

Расчетное среднее квадратическое отклонение параметра σхj мм

Предельное отклонение параметра ±δхj мм

Действительное отклонение пара-метра δxjsup, δxjinf , мм

Длина панелей НС

4,4

+9

+14,3;

- 14,1

Расстояние между осями детальной разбивки

1,1

±2

+3,9;

- 2,9

Отклонение низа НС от разбивочной оси по оси X

4,4

+9

+13,2;

- 9,2

Отклонение от вертикали НС по оси X

3,7

+7

+10,3;

- 14,5

Приложение 3
УСТАНОВКА ЭЛЕМЕНТОВ КРУПНОПАНЕЛЬНЫХ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ В ПРОЕКТНОЕ ПОЛОЖЕНИЕ

1. При свободном методе монтажа точность установки элементов зданий в проектное положение, а также собираемость цепочки сопрягаемых элементов обеспечивается путем регулирования размеров в узлах, а также планового и высотного положения элементов относительно выбранных ориентиров в заданных границах регулирования с помощью монтажных приспособлений и приборов для операционного контроля точности установки элементов в проектное положение.

2. Монтажные приспособления имеют, как правило, регулирующие винтовые устройства, которые обеспечивают приведение элемента в проектное положение и его закрепление в этом положении, К этим приспособлениям относятся подкосы, кондукторы, клиновые вкладыши, растяжки, торцевые стойки и т.д.

3. Применяемые для операционного контроля точности приборы и приспособления имеют, как правило, шкалы с миллиметровыми делениями, позволяющие измерять все регулируемые геометрические параметры. К ним относятся рулетки, линейки, рейки-отвесы, различной конструкции шаблоны, штангенциркули, клиновые калибры и т.д. Применяются для операционного контроля и геодезические приборы - нивелиры и теодолиты.

4. В качестве ориентиров при установке элементов зданий в проектное положение служат разбивочные оси, отметки, грани и плоскости элементов. Пример схемы детальной разбивки осей на монтажном горизонте здания приведен на рис. 1.П3.

5. При установке цепочки горизонтальных элементов в плановое положение грань каждого элемента совмещается с разбивочной (установочной) осью в пределах границы регулирования. Боковая плоскость каждого элемента устанавливается в вертикальное положение в пределах принятой границы регулирования. При этом размеры-компенсаторы в узлах сопряжения элементов должны быть равны проектному (номинальному) значению размера в пределах установленных границ регулирования.

6. При установке цепочки вертикальных элементов по высоте верхняя плоскость стеновой панели устанавливается на проектную или условную отметку в пределах принятой границы регулирования. Одновременно обеспечивается проектный размер зазора в горизонтальном стыке между ПП и нижней плоскостью стеновой панели в пределах установленной границы регулирования. Далее верхняя плоскость ПП выводится на проектную или условную отметку в пределах установленной границы регулирования. Одновременно обеспечивается проектный размер зазора между стеновой панелью и нижней плоскостью ПП в пределах установленной границы регулирования.

7. Границы регулирования устанавливают в зависимости от точности регулирования, технологических и функциональных допусков на регулируемые параметры.

Рис. 1.П3. Детальная разбивка осей на монтажных горизонтах крупнопанельных жилых зданий

L - установочные риски (контрольные риски отстоят от установочных, фиксирующих грань панели, на 100 мм)

8. Границы регулирования при принятом в ГОСТ 23616-79 приемочном уровне дефектности 4% равны ±δхj при точном регулировании, ±1,2δхj при регулировании средней точности и ±1,8δхj при грубом регулировании.

9. Точное регулирование осуществляется, если

- конструктивные элементы выполнены из металла или железобетона и их линейные размеры находятся в пределах установленных расчетом допусков;

- установка элементов в проектное положение осуществляется с помощью приборов для операционного контроля точности и монтажных приспособлений высокой точности с плавной регулировкой (кондукторы);

- монтаж производится квалифицированными монтажниками.

10. Регулирование средней точности осуществляется, если

- конструктивные элементы выполнены из железобетона и их линейные размеры незначительно выходят за пределы установленных допусков;

- установка элементов в проектное положение осуществляется с помощью приборов для операционного контроля точности монтажа и монтажных приспособлений средней точности (струбцина, подкос и т.д.);

- монтаж производится квалифицированными монтажниками.

11. Грубое регулирование осуществляется, если

- конструктивные элементы выполнены из железобетона и их линейные размеры значительно выходят за пределы установленных допусков;

- установка элементов в проектное положение производится визуально (на глаз) с помощью монтажных приспособлений средней точности;

- монтаж производится монтажниками средней квалификации.

Приложение 4
ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ

Термин

Определение

Собираемость конструкций

Свойство независимо изготовленных элементов обеспечивать возможность сборки из них конструкций зданий и сооружений с точностью их геометрических параметров, соответствующей предъявляемым к конструкциям эксплуатационным требованиям. Количественной характеристикой собираемости является уровень собираемости, который оценивают долей сборочных работ, выполняемых без дополнительных операций по подбору, пригонке (по ГОСТ 21778-81)

Размерная цепь

Взаимоувязанные размеры последовательно соединяемых конструктивных элементов, составляющих координационное пространство здания

Координационное пространство

Модульное пространство ограниченное координационными плоскостями предназначенное для размещения здания, сооружения (по СТ СЭВ 1001 -78)

Размер-компенсатор

Размер, являющийся составной частью размерной цепи и выполняющий функцию компенсатора технологических погрешностей

Размер зазора-компенсатора

Размер-компенсатор, являющийся составной частью узла соединения элементов здания

Размер-компенсатор на краю размерной цепи

Размер-компенсатор, расположенный справа (слева), сверху (снизу) крайних элементов горизонтальной или вертикальной размерной цепи. При наличии на краю координационного пространства ограничивающих поперечных элементов он является зазором-компенсатором

Технологическая погрешность

Случайная или систематическая ошибка технологических процессов изготовления, разбивочных работ и монтажа, вызывающая отклонение действительных размеров, составляющих размерную цепь, от номинальных

 

 >>>  ПОИСК ДОКУМЕНТОВ  
  Дополнительные материалы  [ − свернуть ]  
Утвержден: Минжилкомхоз РСФСР (13.01.1983)
Дата введения: 13 января 1983 г.
скачать бесплатно "Рекомендации по определению сроков службы конструкций полносборных жилых зданий"

    Шлиссельбург Фото: деревянный дачный дом на три спальни 63 3 Деревянный дачный дом на три спальни

    КД-07 Фото: жилой каркасный дом 11х12 по канадской технологии 110 2 2 Жилой каркасный дом 11х12 по канадской технологии

    Летняя речка Фото: двухэтажный дом из бревна с террасой 187 3 2 Двухэтажный дом из бревна с террасой

    Талеж Фото: каркасный дом 8 на 9 с мансардой 129 2 2 Каркасный дом 8 на 9 с мансардой

    Родной Фото: трёхэтажный бревенчатый дом с сауной 293.5 5 4 Трёхэтажный бревенчатый дом с сауной


 Рейтинг@Mail.ru   По вопросам работы сайта и сотрудничества обращайтесь к администратору adm@stroyplan.ru.
При использовании материалов портала - ccылка, доступная для индексации, на сайт обязательна.
© 2006-2016 "СТРОЙПЛАН"
    Все права защищены.