регистрация компании дать объявление быстрый поиск лента публикаций восстановление доступа о портале
    
Строительный портал СтройПлан.ру
Подбор проекта Новости отраслиПубликации
 
КОРЗИНА (0)  
 >>>  ПОИСК ДОКУМЕНТОВ  
  Дополнительные материалы  [ + развернуть]  
Утвержден: ГУГПС МВД России (31.10.1995)
Дата введения: 1 января 1996 г.
скачать бесплатно НПБ 105-95 "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности"
Утвержден: ГУГПС МВД РФ (17.02.1997)
Дата введения: 1 мая 1997 г.
скачать бесплатно НПБ 107-97 "Определение категорий наружных установок по пожарной опасности"

МИНИСТЕРСТВО ВНУТРЕННИХ ДЕЛ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ВСЕРОССИЙСКИЙ ОРДЕНА ЗНАК ПОЧЕТА НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ПРОТИВОПОЖАРНОЙ ОБОРОНЫ

ПОСОБИЕ ПО ПРИМЕНЕНИЮ НПБ 105-95 "ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ" ПРИ РАССМОТРЕНИИ ПРОЕКТНО-СМЕТНОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ

МОСКВА 1998

Авторы: Ю.Н. Шебеко, И.М. Смолин, И.С. Молчадский, Н.Л. Полетаев, С. В. Зотов, В.А. Колосов, В.Л. Малкин, Е.В. Смирнов, Д.М. Гордиенко.

Пособие по применению НПБ 105-95 "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" при рассмотрении проектно-сметной документации  Шебеко Ю.Н, Смолин И.М. Молчадский И.С. и др. - М.: ВНИИПО, 1998. -119 с.

Приведены порядок определения и упрощенные методы расчета параметров взрывопожарной опасности и категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности, необходимые для них номограммы, сведения о пожаровзрывоопасных свойствах наиболее распространенных горючих веществ и материалов и типовые примеры расчетов категорий помещений и зданий конкретных производственных объектов.

Пособие предназначено для практического использования сотрудниками (работниками) органов государственного пожарного надзора, проектных организаций, преподавателями и слушателями пожарно-технических учебных заведений.

Пособие разработано и утверждено Всероссийским научно-исследовательским институтом противопожарной обороны (ВНИИПО) МВД России и согласовано Главным управлением Государственной противопожарной службы (ГУГПС) МВД России письмом № 20/2.2/1161 от 18 мая 1998 г.

Ил. 39, табл. 5, библиогр.: 6 назв., прил. 7.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

С 1 января 1996 г. введены в действие НПБ 105-95 ГУГПС МВД России "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" (приказ N 32 от 31.10.95 г.). Этот документ устанавливает методику определения, категорий помещений и зданий производственного и складского назначения по взрывопожарной и пожарной опасности в зависимости от количества и пожаровзрывоопасных свойств находящихся (обращающихся) в них веществ и материалов с учетом особенностей технологических процессов размещенных в них производств.

При разработке НПБ 105-95 проект документа был разослан в региональные управления ГПС и заинтересованные научно-исследовательские и проектные организации. В результате анализа поступивших предложений и замечаний по проекту документа определен круг вопросов, касающихся практического использования содержащихся в документе методов расчета категорий помещений и зданий.

Значительная часть предложений и замечаний относилась к пожеланиям включить в документ порядок определения и упрощенные методы расчета параметров взрывопожарной опасности и категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности, необходимые для них номограммы, сведения о пожаровзрывоопасных и физико-химических свойствах наиболее распространенных и широко применяемых легковоспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ), горючих жидкостей (ГЖ), горючих газов (ГГ), горючих пылен и твердых горючих веществ и материалов, а также примеры расчетов категорий помещений и зданий конкретных объектов. Вместе с тем такого рода материалы являются предметом методических пособий, разрабатываемых после утверждения нормативных документов, в частности НПБ 105-95.

Как следует из изложенного выше, в связи с введением в действие НПБ 195-95 возникла настоятельная необходимость разработки методического документа (пособия), содержащего подробные разъяснения по практическому использованию расчетных методов определения категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности, что и является целью настоящего Пособия. Актуальность работы определялась значительным числом отзывов, поступивших из региональных управлений ГПС, научно-исследовательских и проектных организаций и содержащих многочисленные предложения и заключения по проекту НПБ 105-95,

Настоящее Пособие предназначено для практического использования сотрудниками (работниками) органов государственного пожарного надзора, проектных организаций, а также преподавателями учебных заведений пожарно-технического профиля при рассмотрении проектно-сметной документации.

В Пособии приведены порядок определения и упрощенные методы расчета параметров взрывопожарной опасности и категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности, необходимые для них номограммы, сведения о пожаровзрывоопасных свойствах наиболее распространенных горючих веществ и материалов и типовые примеры расчетов категорий помещений и зданий конкретных объектов.

Пособие рассматривает расчетные методы определения категорий помещений и зданий производственного и складского назначения по взрывопожарной и пожарной опасности (А, Б, В1 - В4, Г, Д), в которых обращаются горючие газы, легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, горючие пыли и твердые горючие вещества и материалы.

Последовательность и порядок проведения расчетов, определение исходных данных для расчета, выбор и обоснование расчетного варианта с учетом особенностей технологических процессов производства отражены в типовых примерах расчетов категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности.

2. ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УПРОЩЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ГОРЮЧИХ ГАЗОВ

2.1. В соответствии с положениями разд. 3 НПБ 105-95 [2] определяется масса горючего газа (ГГ) m {кг}, вышедшего в результате расчетной аварии в помещение.

2.2. Согласно химической формуле ГГ [5; приложение 2] определяется значение стехиометрического коэффициента кислорода в реакции сгорания в по формуле (3) НПБ 105-95.

2.3. Стехиометрическая концентрация ГГ Сст (% (об.)) рассчитывается по формуле (3) НПБ 105-95 или определяется исходя из значения коэффициента в по номограмме (рис. 1).

2.4. По нормам [1] определяется абсолютная максимальная температура воздуха для данной климатической зоны, соответствующая расчетной температуре tpC) в рассматриваемом помещении. Рассчитывается параметр хt = 1/(1 + 0,00367 tp) или определяется по номограмме (рис. 2).

2.5. Из справочных данных [5; приложение 2] определяется молярная масса М (кг · кмоль-1) ГГ и удельная теплота сгорания Нт (Дж.кг-1).

2.6. Плотность ГГ рг (кг · м-3 ) рассчитывается по формуле (2) НПБ 105-95 или определяется по номограммам (рис. 3-6) для конкретных значений М (кг · кмоль-1) и tp (°C).

2.7. Согласно п. 3.4 НПБ 105-95 определяется свободный объем помещения Vсв3).

2.8. Избыточное давление взрыва ДР (кПа) для ГГ, указанных в п. 3.5 НПБ 105-95, кроме водорода, при значении Z = 0,5 определяется по номограмме (рис.16) или по формуле

ДР = 1,322 · 104 ·                                                                                   (1)

2.9. Для водорода, метана, пропана и бутана избыточное давление взрыва ДР (кПа) согласно п. 3.5 НПБ 105-95 может быть определено по номограмме (рис. 17) или по формулам:

- для водорода (Z = 1,0)

ДР = 717 ;                                                                                                           (2)

- для метана (Z = 0,5)

ДP = 1,077 · 103 · ;                                                                                             (3)

- для этана (Z =0,5)

ДP = 1,718 · 103 · ;                                                                                             (4)

- для пропана (Z = 0,5)

ДP = 3,115 · 103 · ;                                                                                              (5)

- для бутана (Z = 0,5)

ДP = 4,015 · 103 · .                                                                                             (6)

2.10. Избыточное давление взрыва ДР (кПа) для ГГ, указанных в п. 3.6 НПБ 105-95, кроме водорода, при значении Z = 0,5 определяется по номограмме (рис. 18) или по формуле

ДP = 4,718 · 10-5 · .                                                                                              (7)

2.11. Для водорода, метана, этана, пропана и бутана избыточное давление взрыва ДР (кПа) согласно п. 3.6 НПБ 105-95 может быть определено по номограмме (рис. 19) или по формулам:

- для водорода (Z = 1,0)

ДР = 1,14 · 104 ;                                                                                                      (8)

- для метана (Z = 0,5)

ДР = 2,36 · 103 · ;                                                                                                    (9)

- для этана (Z= 0,5)

ДР = 2,47 · 103 · ;                                                                                                   (10)

- для пропана (Z = 0,5)

ДР = 2,19 · 103 · ;                                                                                                    (11)

- для бутана (Z = 0,5)

ДР = 2,16 · 103 · .                                                                                                  (12)

2.12. Определяется категория помещения по взрывопожарной и пожарной опасности на основании полученного значения величины избыточного давления взрыва ДР (кПа). Если ДР > 5 кПа, то помещение относится к взрывопожароопасной категории А. Если ДР  5 кПа, то помещение не относится к взрывопожароопасной категории А и дальнейшее определение категории помещения в зависимости от пожароопасных свойств и количеств обращающихся в помещении веществ и материалов осуществляется в соответствии с требованиями п. 2.2 НПБ 105-95.

3. ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УПРОЩЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ЛЕГКОВОСПЛАМЕНЯЮЩИХСЯ И ГОРЮЧИХ ЖИДКОСТЕЙ

3.1. Согласно пп. 2.1 - 2.7 разд. 2 настоящих материалов определяются значения соответствующих параметров для легковоспламеняющихся (ЛВЖ) и горючих жидкостей (ГЖ).

3.2. Из справочной литературы [5] находятся значения констант Антуана А, В и СА и расчетным путем по формуле

Параметры данной формулы могут быть определены по номограммам (рис. 7-10).

3.3. Рассчитывается значение параметра хв = B/(tp + СА) или определяется по номограмме (рис. 7). При значениях By, полученных из справочных данных, отличающихся от значений кривых Вх (х = 1¸7) номограммы (рис. 7), выбирается кривая для меньшего по сравнению с By значения Вх и графически определяется значение параметра хв = Bх(tp + СА). При этом искомое значение будет равно хв = (Вух) · хв.

3.4. Из номограммы (рис. 8) определяется значение параметра IqРн. При значениях Ау, отличающихся от соответствующих прямых для Ax (х = 1¸6) номограммы (рис. 8), графически проводится прямая, параллельная прямым (х = 1¸6), через точку хв = Ау и по этой прямой для определенного значения хв находится искомое значение параметра IqРн.

3.5. Исходя из значения IqРн по номограммам (рис. 9, 10) определяется значение параметра давления насыщенного пара ЛВЖ или ГЖ Рн (кПа).

3.6. Интенсивность испарения ЛВЖ и ГЖ W (кг · с-1 · м-2), указанная в п. 3.11 НПБ 105-95, может быть рассчитана по формуле (13) НПБ 105-95 либо определена по номограммам (рис. 11 - 15).

3.7. По номограмме (рис. 11) определяется значение параметра .

3.8. Исходя из значения параметра Хр=  · Рн по номограммам (рис. 12,13) находится значение параметра Хрм = 103 ·  · Рн.

3.9. По табл. 3 НПБ 105-95 выбирается значение коэффициента . При отсутствии аварийной вентиляции в помещении значение коэффициента  принимается равным 1,0. При наличии в помещении аварийной вентиляции, удовлетворяющей требованиям п. 3.7 НПБ 105-95, определяется скорость движения воздуха в помещении U = А • L, где А - кратность воздухообмена аварийной вентиляции (с-1) и L - длина помещения, м. Исходя из значений U и tp определяется значение коэффициента .

3.10. Определяется значение параметра  = 103 ·  ·  · Рн. По номограммам (рис. 14, 15) по значению параметра , определяется значение интенсивности испарения ЛВЖ и ГЖ И/(кг · с-1 · м-2).

3.11. По п. 3.9 НПБ 105-95 рассчитывается масса паров ЛВЖ и ГЖ m (кг), поступивших в помещение.

3.12. Избыточное давление взрыва ДР (кПа) для ЛВЖ и ГЖ. указанных в п. 3.5 НПБ 105-95, при значении Z = 0,3 определяется по номограмме (рис. 20) или по формуле

ДР =7,99 · 103 · ,                                                                                     (13)

3.13. Для дизельного топлива зимнего, бензина АИ-93 зимнего, гексана, м-ксилола, толуола, диэтилового эфира, ацетона и этилового спирта избыточное давление взрыва ДР (кПа) согласно п. 3.5 НПБ 105-95 при значении Z = 0,3 может быть определено по номограммам (рис. 21, 22) или по следующим формулам:

- для дизельного топлива зимнего

ДР = 7,144 · 103 · ,                                                                                        (14)

- для бензина АИ-93 зимнего

ДР = 3,936 · 103 · ,                                                                                        (15)

- для гексана

ДP = 3,507 · 103 · ,                                                                                        (16)

- для м-ксилола

ДР = 3,440 · 103 · ,                                                                                        (17)

- для толуола

ДР = 2,379 • 103 · ,                                                                                        (18)

- для диэтилового эфира (при tp < tкип = 34,5 °С - температура кипения диэтилового эфира)

ДP = 1,859 · 103 · ,                                                                                        (19)

- для ацетона

ДР = 959,3 · ,                                                                                                (20)

- для этилового спирта

ДР = 902,2 · ,                                                                                                (21)

3.14. Избыточное давление взрыва ДР (кПа) для ЛВЖ и ГЖ, указанных в п. 3.6 НПБ 105-95, при значении Z = 0,3 определяется по номограмме (рис. 23) или по формуле

ДР = 2,831 · 10-5 · .                                                                                                                                               (22)

3.15 Для м-ксилола, гексана, бензина АИ-93 зимнего, дизельного топлива зимнего, толуола, диэтилового эфира, ацетона и этилового спирта избыточное давление взрыва ДР (кПа) согласно п.3.6 НПБ 105-95 при значении Z = 0,3 может быть определено по номограммам (рис. 24, 25) или по формулам:

- для м-ксилола

ДP = 1,496 · 103 · (m/VСВ);                                                                                                                                               (23)

- для гексана

ДP = 1,277 · 103 · (m/VСВ);                                                                                                                                               (24)

- для бензина АИ-93 зимнего

ДP = 1,251 · 103 · (m/VСВ);                                                                                                                                               (25)

- для дизельного топлива зимнего

ДP = 1,234 · 103 · (m/VСВ);                                                                                                                                               (26)

- для толуола

ДP = 1,159 · 103 · (m/VСВ);                                                                                                                                               (27)

- для диэтилового эфира (при tp < tкип = 34,5°С - температура кипения диэтилового эфира)

ДP = 966,8 · (m/VСВ);                                                                                                                                               (28)

- для ацетона

ДP = 887,8 · (m/VСВ);                                                                                                                                               (29)

- для этилового спирта

ДP =865,2 · (m/VСВ);                                                                                                                                               (30)

3.16. Для ацетона и бензина АИ-93 зимнего избыточное давление взрыва ДP кПа согласно п. 3.5 НПБ 105-95 в зависимости от параметра mж/VСВ (mж - масса поступившей в помещение ЛВЖ) при значении Z = 0,3, при условии полного испарения с поверхности разлива (менее площади помещения), температуре tp = 45°С и отсутствии подвижности воздуха в помещении может быть определено по номограмме (рис. 26) или рассчитано при указанных условиях и для различных значений температуры tp по следующим формулам:

- для ацетона

при tp = 20°С ДP = 338,4 · (mж/VСВ);                                                                                                                                               (31)

при tp = 25°С ДP = 404,1 · (mж/VСВ);                                                                                                                                               (32)

при tp = 30°С ДP = 410,9 · (mж/VСВ);                                                                                                                                               (33)

при tp = 35°С ДP = 417,7 · (mж/VСВ);                                                                                                                                               (34)

при tp = 40°С ДP = 424,5 · (mж/VСВ);                                                                                                                                               (35)

при tp = 45°С ДP = 431,3 · (mж/VСВ);                                                                                                                                               (36)

- для бензина АИ-93 зимнего

при tp = 20°С ДP = 993,6 · (mж/VСВ);                                                                                                                                                (37)

при tp = 25°С ДP = 1010,6 · (mж/VСВ);                                                                                                                                                (38)

при tp = 30°С ДP = 1027,6 · (mж/VСВ);                                                                                                                                                (39)

при tp = 35°С ДP = 1044,6 · (mж/VСВ);                                                                                                                                                (40)

при tp = 40°С ДP = 1061,6 · (mж/VСВ);                                                                                                                                                (41)

при tp = 45°С ДP = 1078,6 · (mж/VСВ);                                                                                                                                                (42)

 

3.17. Определяется категория помещения по взрывопожарной и пожарной опасности на основании полученного значения величины избыточного давления взрыва ДP (кПа). Если ДP > 5 кПа, то помещение относится к взрывопожароопасной категории А (Б). Если ДP  5 кПа, то помещение не относится к взрывопожароопасной категории А (Б) и дальнейшее определение категории помещения в зависимости от пожароопасных свойств и количеств обращающихся в помещении веществ и материалов осуществляется в сответствии с требованиями п. 2.2 НПБ 105-95.

4. ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УПРОЩЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ГОРЮЧИХ ПЫЛЕЙ

4.1. В соответствии с положениями разд. 3 НПБ 105-95 [2] определяется масса взвешенной в объеме помещения горючей пыли m (кг), образовавшейся в результате аварийной ситуации.

4.2. Избыточное давление взрыва ДP (кПа) для горючих пылей согласно п. 3.6 НПБ 105-95 при значении Z = 0,5 определяется по номограмме (рис. 27) или по формуле

,                                                                                              (43)

где HТ - теплота сгорания вещества, МДж×кг-1.

4.3. Для горючих пылей полиэтилена, алюминия и пшеничной муки избыточное давление взрыва ДP (кПа) согласно п. 3.6 НПБ 105-95 в зависимости от параметра m/Vсв (г×м-3) может быть определено по номограмме (рис. 28).

4.4. Определяется категория помещения по взрывопожарной и пожарной опасности на основании полученного значения величины избыточного давления взрыва ДР (кПа). Если ДР > 5 кПа, то помещение относится к взрывопожароопасной категории Б. Если АР  5 кПа, то помещение не относится к взрывопожароопасной категории Б и дальнейшее определение категории помещения в зависимости от пожароопасных свойств и количеств обращающихся в помещении веществ и материалов осуществляется в соответствии с требованиями п. 2.2 НПБ 105-95.

5. ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УПРОЩЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ГОРЮЧИХ ЖИДКОСТЕЙ И ТВЕРДЫХ ГОРЮЧИХ ВЕЩЕСТВ И МАТЕРИАЛОВ

5.1. Если в помещении присутствуют различные горючие вещества и материалы, то оценку пожарной опасности (категории В1 - В4) допускается проводить по веществу, имеющему наибольшую низшую теплоту сгорания Q, принимая массу этого вещества равной полной массе горючих веществ, присутствующих в помещении, а площадь размещения - полной площади, занятой горючими веществами.

5.2. Для приближенной оценки категории используются номограммы вида G = f(S), где G - количество вещества или материала данного вида, S - площадь, на которой размещено данное вещество или материал (рис. 29). Прямые I, II, III являются графиками следующих функций:

I: G = 2200 S / Q;

II: G = 1400 S / Q;                                                                                                    (44)

III: G= 180 S / Q,

где G выражено в кг, S - в м2, Q - в МДж • кг-1.

5.3. На этой номограмме проводится вертикальная линия, отвечающая предельной площади размещения пожарной нагрузки Snpeд =0,64 • Н2- величина, определенная в п. 1 примечания к табл. 4 НПБ 105-95).

5.4. Если точка, отвечающая реальным для помещения величинам G и S, лежит ниже прямой III (точка 1), то проверяется принадлежность помещения к категории В4 по п. 1 примечания к табл. 4 НПБ 105-95. Если сформулированные там условия выполняются, помещение относится к категории В4, в противном случае - к категории В3.

5.5. Если точка лежит между прямыми II и III (I и II соответственно) - точка 2 (3) и левее прямой S = Snpeд, то помещение относится к категории В3 (В2). Если указанные точки лежат правее прямой S = Sпред (точки 2 и 3 соответственно), то помещение относится к категории В2 (В1).

5.6. Если точка лежит выше прямой I (точка 4), помещение относится к категории В1.

5.7. Значения Q берутся по справочным данным [5, приложения 2 - 4].

5.8. Номограммы вида (1) для конкретных материалов, составляющих пожарную нагрузку помещений, приведены на рис. 29 -39. Определение по ним пожароопасных категорий производится согласно процедуре, изложенной в пп. 5.1 - 5.6.

6. ТИПОВЫЕ ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

6.1. Помещения с горючими газами

Пример 1

1. Исходные данные.

1.1. Аккумуляторное помещение объемом Vп = 27,2 м3 оборудуется аккумуляторными батареями СК-4 из 12 аккумуляторов и СК-1 из 13 аккумуляторов.

1.2. Максимальная абсолютная температура воздуха согласно СНиП 2.01.01-82 [1] в районе строительства 38°С (г. Екатеринбург).

1.3. Обоснование расчетного варианта наиболее неблагоприятного в отношении взрыва периода.

1.3.1. При расчете избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта принимается наиболее неблагоприятный в отношении взрыва период, связанный с формовкой и зарядкой полностью разряженных батарей с напряжением более 2,3 В на элемент и наибольшим значением зарядного тока, превышающим в четыре раза максимальный зарядный ток.

1.3.2. Происходит зарядка аккумуляторных батарей с максимальной номинальной емкостью (А • ч). Количество одновременно заряжаемых батарей устанавливается в зависимости от эксплуатационных условий, мощности и напряжения внешнего источника тока. Продолжительность поступления водорода в помещение соответствует конечному периоду зарядки при обильном газовыделении и принимается равным 1 ч (Т = 3600 с).

1.3.3. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура наружного воздуха в населенном пункте (климатической зоне) согласно СНиП 2.01.01-82 [1].

1.4. Расчет поступающего в помещение водорода при зарядке аккумуляторных батарей.

1.4.1. Масса водорода, выделившегося в одном элементе при установившемся динамическом равновесии между силой зарядного тока и количеством выделяемого газа, составляет

=1,036 · 10-8 кг •А-1 • с-1

где F = 9,65 • 104 А • с • моль-1 - постоянная Фарадея; А - атомная единица массы водорода, равная 1 а.е.м = 1 • 103 кг • моль-1;Z = 1-валентность водорода; I - сила зарядного тока, А; T - расчетное время зарядки, с.

1.4.2. Объем водорода, поступающего в помещение при зарядке нескольких батарей, м3, можно определить из выражения

Vн =  · 4 · [I1 · n1+I2 · n2+…+Ii · ni] · 3600,

где рг - плотность водорода при расчетной температуре воздуха, кг • м-3; Ii - максимальный зарядный ток на батареи, A; ni - количество аккумуляторов i-й батареи

Плотность водорода определяется по формуле

Рг = , кг • м-3,

где М - масса одного киломоля водорода, равная 2 кг • кмоль-1; Vo -объем киломоля газа при нормальных условиях, равный 22,413 м3- кмоль-1; б = 0,00367 град-1 - коэффициент температурного расширения газа; tp - расчетная температура воздуха, °С.

Максимальная сила зарядного тока принимается по ГОСТ 825-73 "Аккумуляторы свинцовые для стационарных установок".

1.5. Стехиометрическая концентрация водорода Сст рассчитывается по формуле (3) НПБ 105-95

Сст =  = 29,24 %(об.);

в = 0 +  = 0,5.

1.6. Плотность водорода при расчетной температуре воздуха будет равна

рг =  = 0,0783 кг • м-3.

1.7. Объем водорода, поступающего в аккумуляторное помещение при зарядке двух батарей СК-4 и СК-1, составит

Vн =  • [4 • 9 • 13 + 4 • 36 • 12] • 3600 = 1.046 м3.

1.6. Свободный объем аккумуляторного помещения составит

Vсв = 0,8 · Vn = 0,8 • 27,2 = 27,76 м3.

2. Избыточное давление взрыва ДР водорода в аккумуляторном помещении согласно формуле (2) Пособия {\/н = mг) будет равно

ДР = 717 ·  = 717 ·  = 717 ·  = 34,5 кПа.

Так как расчетное избыточное давление взрыва более 5 кПа, то аккумуляторное помещение следует относить к категории А.

3. Расчет избыточного давления взрыва водорода ДР в аккумуляторном помещении с учетом работы аварийной вентиляции (по п. 3.7 НПБ 105-95 [2], продолжительность поступления водорода в объем помещения Т = 3600 с).

3.1. При кратности воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, равной 8 ч-1 , объем водорода, поступающего в помещение, составит

V = 0,116м3.

Избыточное давление взрыва ДР при этом будет равно

ДР = 717 ·  = 3,8 кПа.

3.2. При оборудовании аккумуляторного помещения аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена А = 8 ч-1, отвечающей требованиям п. 3.7 НПБ 105-95, СНиП 2.04.05-91* [3] и ПУЭ [4], допускается не относить аккумуляторное помещение к категории А.

Согласно п. 2.2 и табл.1 НПБ 105-95 при расчетном давлении взрыва менее 5 кПа аккумуляторное помещение следует относить к категории В4.

Пример 2

1. Исходные данные.

1.1. Пост диагностики автотранспортного предприятия для грузовых автомобилей, работающих на сжатом природном газе. Объем помещения \/п = 300 м3. Свободный объем помещения Vcв = 0,8 · Vn = 0,8 · 300 = 240 м3. Объем баллона со сжатым природным газом V = 50 л = 0,05 м3. Давление в баллоне Р1 = 2 · 104 кПа.

1.2. Основной компонент сжатого природного газа - метан (98 % (об.)). Молярная масса метана М = 16,04 кг · кмоль-1.

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

При определении избыточного давления взрыва ДР в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одного баллона со сжатым природным газом и поступление его в объем помещения. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (Москва) согласно СНиП 2.01.01-82 tp = 37 °С.

Плотность метана при tp = 37°С

рг =  = 0,6301 кг. м-3.

3. Масса поступившего в помещение при расчетной аварии метана m определяется по формулам (6) и (7) НПБ 105-95:

Vн = 0,01 · 2 · 104 · 0,05 = 10 м3;

m = 10 · 0,6301 = 6,301 кг.

4. Избыточное давление взрыва ДР, определенное по формуле (9) или номограмме (рис. 19) Пособия, составит

ДР = 2,36 · 103 · 6,301/240 = 62 кПа.

По номограмме при m/Vcв · 104 = 6,301/240 · 104 = 262,5 ДP > 12 кПа.

5. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение поста диагностики относится к категории А.

Пример 3

1. Исходные данные.

1.1. Помещение участка наращивания кремния. Наращивание поликристалла кремния осуществляется методом восстановления тетрахлорида кремния в атмосфере водорода на двух установках с давлением в их реакторах Р1 = 200 кПа. Водород подается к установкам от коллектора, расположенного за пределами участка, по трубопроводу из нержавеющей стали диаметром d = 0,02 м (радиусом r = 0,01 м) под давлением Р2 = 300 кПа. Суммарная длина трубопровода от автоматической задвижки с электроприводом, расположенной за пределами участка, до установок составляет L1 = 15 м. Объем реактора V = 0,09 м3. Температура раскаленных поверхностей реактора t = 1200 °С. Время автоматического отключения по паспортным данным Та = 3 с. Расход газа в трубопроводе q = 0,06 м3 · с-1. Размеры помещения LxSxH = 15,81х15,81х6 м. Объем помещения Vn = 1500 м3. Свободный объем помещения V = 0,8 · 1500 = 1200 м3. Площадь помещения F = 250 м2.

1.2. Молярная масса водорода М = 2,016 кг · кмоль-1. Нижний концентрационный предел распространения пламени водорода Снкпр =4,1 % (об.). Стехиометрическая концентрация водорода Сст = 29,24 % (об.). Максимальное давление взрыва водорода Рmах = 730 кПа. Тетрахлорид кремния - негорючее вещество. Образующиеся в результате химической реакции вещества - негорючие.

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одного реактора и выход из него и подводящего трубопровода водорода в объем помещения. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (г. Воронеж) согласно СНиП 2.01.01-82 tp = 41 °С. Плотность водорода при tp = 41 °С

pг =  = 0,0782 кг · м-3 . Расчетное время отключения трубопровода по п. 3.2 в) НПБ 105-95 Та = 120 с.

3. Масса поступившего в помещение при расчетной аварии водорода m определяется по формулам (6) - (10) НПБ 105-95:

Va = 0,01 · 200 · 0,09 = 0,18 м3;

V = 0,06 · 120= 7,2м3;

V = 0,01 · 3,14 · 300 · 0,012 · 15 = 0,014 м3;

VТ = 7,2 + 0,014 = 7,214м3;

m = (0,18 + 7,214) · 0,0782 = 0,5782 кг.

4. Определение коэффициента участия водорода во взрыве Z проводим в соответствии с приложением НПБ 105-95.

4.1. Средняя концентрация водорода в помещении Сср составит

Сср =  = 0,62 % (об.).

Сср = 0,62 % (об.) < 0,5 · Снкпр = 0,5 · 4,1 = 2,05 % (об.), следовательно, можно определить значение коэффициента участия водорода во взрыве Z расчетным методом.

4.2. Значение предэкспоненциального множителя Со составит

Со = 3,77 · 103 ·  = 23,23 % (об.).

4.3. Расстояния ХНКПР, УНКПР и ZНКПР составят:

ХНКПР = УНКПР = 1,1314 · 15,81 ·  = 25,65 м;

ZНКПР = 0,0253 · 6 ·  = 0,218 м.

4.4. Расчетное значение коэффициента Z будет равно

Z =  · 0,0782 · (23,23 + 4,1/1,38) · 250 · 0,218 = 0,97.

5. Избыточное давление взрыва ДР согласно формуле (1) НПБ 105-95 составит

ДР = (730 - 101)  = 4,29 кПа.

6. Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа. Помещение участка наращивания кремния не относится к категории А. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 при расчетном давлении взрыва менее 5 кПа данное помещение следует относить к категории В4.

6.2. Помещения с легковоспламеняющимися жидкостями

Пример 4 1. Исходные данные.

1.1. Помещение складирования ацетона. В помещении хранится десять бочек с ацетоном, каждая объемом по Va = 80 л = 0,08 м3. Размеры помещения LxSxH = 12х6х6 м. Объем помещения Vn = 432 м3. Свободный объем помещения \/св = 0,8 · 432 = 345,6 м3. Площадь помещения F = 72 м2.

1.2. Молярная масса ацетона М = 58,08 кг · кмоль-1. Константы уравнения Антуана: А = 6,37551; В = 1281,721; СА = 237,088. Химическая формула ацетона С3Н6О. Плотность ацетона (жидкости) рж = 790,8 кг · м-3. Температура вспышки ацетона tвсп = -18 °С.

2. Обоснование расчетного варианта аварии. При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одной бочки и разлив ацетона по полу помещения, исходя из расчета, что 1 л ацетона разливается на 1 м2 пола помещения. За расчетную температуру принимается абсолютная температура воздуха в данном районе (г. Мурманск) согласно СНиП 2.01.01-82 tp = 32 °С.

3. Определение параметров взрывопожарной опасности проводим с использованием номограмм Пособия.

3.1. В соответствии с рис. 2 Пособия для tp = 32 °С определяется значение параметра Хt = 0,896.

3.2. Рассчитывается значение параметра М · Хt = 58,08 · 0,896 = 52,0.

3.3. Согласно рис. 6 Пособия для значения параметра М · Хt = 52,0 определяется значение плотности паров ацетона при расчетной температуре рп = 2,32 кг · м-3

(расчетное pn =  = 2,3190 кг·м-3).

3.4. Рассчитывается значение параметра tp + СА = 32 + 237,088  270 (269,088).

3.5. Согласно рис. 7 Пособия для значения параметров tp + СА = 270 и Вх = 1000 определяется значение параметра хв = 3,7.

Искомое значение параметра

хв = (1281,721/1000) · 3,7  4,7 (4,724).

3.6. Согласно рис. 8 Пособия для значения параметров Xв = 4,7 и А = 6,4 (6,37551) определяется значение параметра IqPн = 1,68.

3.7. Согласно рис. 9 Пособия для значения параметра IqРн = 1,68 определяется значение давления насыщенных паров ацетона Рн = 47 кПа (IqРн = 6,37551 - 1281,721/(32 + 237,088) = 1,612306, откуда расчетное значение Рн = 40,95 кПа). Следовательно, графическое определение при больших значениях давления насыщенных паров ацетона Рн дает довольно завышенные значения с определенным запасом по сравнению с расчетом по формуле Антуана.

3.8. Согласно рис. 11 Пособия для значения молярной массы ацетона М = 58 (58,08) определяем значение параметра  = 7,62. Далее рассчитываем значение параметра хз = 10-3 · з ·  х Рн= 10-3 ·  · Рн (при з = 1,0) = 10-3 · 7,62 · 47  0,36 (0,358).

3.9. Согласно рис. 15 Пособия для значения параметра = 0,36 определяем значение интенсивности испарения ацетона W = 3,6 · 104 кг · м-2 · с-1 (расчетное значение W = 10-6 · v58,08 · 40,95 = 3,1208 · 10-4 кг·м-2·с-1).

4. Расчетная площадь разлива содержимого одной бочки ацетона составляет

Fи = 1,0 · Vг = 1,0 · 80=80 м2.

Поскольку площадь помещения F = 72 м2 меньше рассчитанной площади разлива ацетона Fи = 80 м2, то окончательно принимаем Fи = F = 72 м2.

5. Масса паров ацетона, поступивших в помещение, m рассчитывается по формуле (12) НПБ 105-95

m = 3,6 · 10-4 · 72 · 3600 = 93,312 кг.

Масса разлившегося ацетона mп составляет

mп = Va · рж = 0,08 · 790,6 = 63,264 кг.

Поэтому принимаем, что при расчетной аварийной ситуации испаряется вся масса разлившегося из бочки ацетона, m = mп = 63,264 кг.

Для расчетного значения W = 3,1208 · 10-4 кг · м-2 · с-1 масса паров ацетона, поступивших в помещение, составит

m = 3,1208 10-4 · 72 · 3600 = 80,891 кг.

В этом случае также испарится только масса разлившегося ацетона и m = mп = 63,264 кг.

6. Рассчитаем параметр:

103 · ·= 1000 · 63,264/(345,6 · 2,32) = 78,9.

7. Избыточное давление взрыва ДР согласно формуле (20) или номограмме (рис. 21) Пособия будет равно

ДР = 959,3 · 63,264/(345,6 · 2,3190) = 75,7 кПа.

По номограмме при 103 ·  = 78,9 ДР>12кПа.

8. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение складирования ацетона относится к категории А.

Пример 5

1. Исходные данные.

1.1. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки. В помещении находится топливный бак с дизельным топливом марки "3" (ГОСТ 305-82) объемом Va = 6,3 м3. Размеры помещения LxSxH = 4,0х4,0х3,6 м. Объем помещения \/п = 57,6 м3. Свободный объем помещения \/св = 0,8 · 57,6 = 46,08 м3. Площадь помещения F = 16 м2. Суммарная длина трубопроводов диаметром d1 = 57 мм = 0,057 м (r1 = 0,0285 м), ограниченная задвижками (ручными), установленными на подводящем и отводящем участках трубопроводов, составляет L1 = 10 м. Расход дизельного топлива в трубопроводах q = 1,5 л · с-1 = 0,0015 м3 · с-1.

1.2. Молярная масса дизельного топлива марки "3" М = 172,3 кг · кмоль-1. Брутто-формула С12,343Н12,889. Плотность жидкости при температуре t = 25 °С рж = 804 кг · м-3. Константы уравнения Антуана: А = 5,07828; В = 1255,73; СA = 199,523. Температура вспышки tвcп > 40 °С. Теплота сгорания Нт = Q = 4,359 · 107 Дж · кг-1 = 43,59 МДж · кг-1. Нижний концентрационный предел распространения пламени Снкпр = 0,6 % (об.).

2. Обоснование расчетного варианта аварии. При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация топливного бака и выход из него и подводящих и отводящих трубопроводов дизельного топлива в объем помещения. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха согласно СНиП 2.01.01-82 в данном районе (г. Благовещенск) tp = 41 °С. Плотность паров дизельного топлива при

tp = 41 °С pп =  = 6,6820 кг · м-3. Расчетное время отключения трубопроводов по п. 3.2 в) НПБ 105-95 Та = 300 с, длительность испарения по п. 3.2 е) НПБ 105-95 Т= 3600 с.

3 Объем Vж и площадь разлива Fи поступившего при расчетной аварии дизельного топлива определяются в соответствии с положениями п. 3.2 НПБ 105-95:

Vж = Va + q · Та + р · r12 · L1 = 6,3 + 0,0015 · 300 + 3,14 х 0,02852 · 10 = 6,776 м3 = 6776 л;

Fи = 1,0 · 6776= 6776 м2.

Поскольку площадь помещения F = 16м2 меньше рассчитанной площади разлива дизельного топлива Fи = 6776 м2, то окончательно принимаем Fи = F = 16 м2.

4. Определяем давление насыщенных паров дизельного топлива PH при расчетной температуре tp = 41 °С:

IqРн = 5,07828 - 1255,73/(199,523 + 41) = - 0,142551,

Рн=0,72кПа.

5. Интенсивность испарения дизельного топлива W составит W = 10-6 · 1,0 ·  · 0,72 = 9,45 · 10-6 кг · м-2 · с-1.

6. Масса паров дизельного топлива, поступивших в помещение, будет равна

m = 9,45 · 10-6 · 16 · 3600 = 0,5443 кг.

7. Определение коэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве Z проводим в соответствии с пп. 1, 2 приложения НПБ 105-95.

7.1. Средняя концентрация паров дизельного топлива Сcр в помещении составит

Сcр =  = 0,18 % (об.).

Ccp = 0,18 % (об.) < 0,5 · Снкпр = 0,5 · 0,6 = 0,3 % (об.), следовательно, можно определить значение коэффициента Z расчетным методом.

7.2. Значение Сн будет равно

Сн = 100 · 0,72/101 = 0,71 % (об.).

7.3. Значение стехиометрической концентрации паров дизельного топлива Сст согласно формуле (3) НПБ 105-95 исходя из химической брутто-формулы дизельного топлива составит

в = 12,343 + 23,889/4 = 78,32;

Сст = 100/(1 + 4,84 · 18,32) = 1,12 % (об.).

7.4. Значение параметра С* будет равно

С* =1,19 · 1,12 =2,13% (об.).

7.5. Поскольку Сн = 0,71 % < С* = 2,13 % (об.), то рассчитываем значение параметра X:

Х = Сн/С* = 0,77/2,13 = 0,33.

7.6. Согласно номограмме чертежа (п. 2) приложения НПБ 105-95 при значении Х = 0,33 определяем значение коэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве (Z=0).

8. Избыточное давление взрыва ДР согласно формуле (1) НПБ 105-95 составит

ДР = (900-101)  = 0 кПа.

9. Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки не относится к категориям А и Б. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 - В4.

10. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку q:

G = Vж · рж = 6,776 · 804 = 5448 кг;

Q = G Q = 5448 · 43,59 = 237478 МДж;

S = F = 16 м2;

q =  =  = 14842 МДж · м-2.

11. Удельная пожарная нагрузка более 2200 МДж · м-2. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки согласно табл. 4 НПБ 105-95 относится к категории В1.

Пример 6

1. Исходные данные.

1.1. Помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха. В помещении находится два бака для покрытия лаком БТ-99 полюсных катушек способом окунания с подводящими и отводящими трубопроводами. Размеры помещения LxSxH = 32х10х8 м. Объем помещения \/п = 2560 м3. Свободный объем помещения \/св = 0,8 · 2560 = 2048 м3. Площадь помещения F = 320 м2. Объем каждого бака Vaп =0,5 м3. Степень заполнения бака лаком е = 0,9. Объем лака в баке Va = е · Vaп = 0,9 · 0,5 = = 0,45 м3. Длина и диаметр подводящего (напорного) трубопровода между баком и насосом L1 = 10 м и d1 = 25 мм = 0,025 м соответственно. Длина и диаметр отводящего трубопровода между задвижкой и баком L2 = 10 м и d2 = 40 мм = 0,04 м соответственно. Производительность насоса q = 6,5 · 10-5 м3 · с-1. Время отключения насоса Та = 300 с. В каждый бак попеременно загружается и выгружается единовременно по 10 шт. полюсных катушек, размещаемых в корзине. Открытое зеркало испарения каждого бака Fемк = 1,54 м2. Общая поверхность 10 свежеокрашенных полюсных катушек Fсв.окр = 6,28м.

1.2. В лаке БТ-99 (ГОСТ 8017-74) в виде растворителей содержится 46 % (масс.) ксилола и 2 % (масс.) уайт-спирита. В общей массе растворителей содержится ц1 = 95,83 % (масс.) ксилола и ц2 = 4,17 % (масс.) уайт-спирита. Плотность лака БТ-99 рж = 953 кг · м3. Молярная масса ксилола М = 106,17 кг · кмоль-1, уайт-спирита 147,3 кг · кмоль-1. Химическая формула ксилола C8 Н10, уайт-спирита C10,5 H21,0. Плотность жидкости ксилола рж = 855 кг · м-3, уайт-спирита 760 кг - м-3. Температура вспышки ксилола tвсп = 29°С, уайт-спирита 33°С. Нижний концентрационный предел распространения пламени ксилола Снкпр= 1,1 % (об.), уайт-спирита 0,7 % (об.). Теплота сгорания ксилола Нт = Q = 43154 кДж · кг-1 = 43154 МДж · кг-1, уайт-спирита 43966 кДж · кг-1 = 43,97 МДж · кг-1. Константы уравнения Антуана для ксилола А = 6,17972; В = 1478,16; СA = = 220,535; для уайт-спирита А = 7,13623; В = 2218,3; СA = 273,15. 2.

Обоснование расчетного варианта аварии. При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одного бака с лаком для покрытия полюсных катушек способом окунания и утечка лака из напорного и отводящего трубопроводов при работающем насосе с последующим разливом лака на пол помещения. Происходит испарение ксилола и уайт-спирита с поверхности разлившегося лака, а также с открытой поверхности второго бака и с поверхности выгружаемых покрытых лаком полюсных катушек (10 шт.). За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (Москва) согласно СНиП 2.01.01-82 tp = 37 °С. Плотность паров при tp = 37°С:

ксилола рп =  = 4,1706 кг · м-3;

уайт-спирита рп = = 5,7864кг · м-3.

Расчетное время отключения трубопроводов и насоса по п. 3.2 в) НПБ 105-95 Та = 300 с, длительность испарения по п. 3.2 е) НПБ 105-95 Т =3600 с.

3. Объем Vж, площадь разлива поступившего в помещение при расчетной аварии лака Fp и площадь испарения Fи определяются в соответствии с положениями п. 3.2 НПБ 105-95:

Vж = Va + q · Та +  (d · L1 +d · L2 = 0,45 + 6,5 · 10-5 300 + 0,785 · (0,0252 · 10 + 0,042 · 10) = 0,487 м3 = 487 л;

Fp = 0,5 · 487 = 243,5м2;

Fи = Fp + Feмк + Fcв.окp = 243,5 + 1,54 + 6,28 = 251,3 м2.

4. Определяем давление насыщенных паров ксилола и уайт-спирита РН при расчетной температуре tp = 37 °С:

- для ксилола

IqРн = 6,17972 -  = 0,440073;

РН = 2,755 кПа;

- для уайт-спирита

IqРн = 7,13623 -  = - 0,016116;

РН = 0,964 кПа.

5. Интенсивность испарения растворителя W составит:

- по ксилолу

W = 10-6 · 1,0 · v106,17 · 2,755 = 2,8387 · 10-5 кг · м-2 · с-1;

- по уайт-спириту

W = 10-6 · 1,0 · v147,3 · 0,964= 1,1700 · 10-5 кг · м-2 · с-1.

6. В соответствии с положениями пп.1.4 и 3.1 НПБ 105-95 определяем массу паров, поступивших в помещение, m по наиболее опасному компоненту - ксилолу

m = 2,8387 · 10-5 · 251,3 3600 = 25,6812 кг.

7. Определение коэффициента участия паров растворителя во взрыве Z проводим в соответствии с пп. 1 и 2 приложения НПБ 105-95, принимая значения расчетных параметров по ксилолу либо уайт-спириту, наиболее опасные в отношении последствий взрыва.

7.1. Средняя концентрация паров растворителя в помещении Сср составит

Сср =  = 0,30 % (об.).

Сср = 0,30 % (об.) < 0,5 · Снкпр = 0,5 · 0,7 = 0,35 % (об.), следовательно, можно определить значение коэффициента Z расчетным методом.

7.2. Значение СН будет равно

СН = 100 · (2,755/101) = 2,73 % (об.).

7.3. Значение Со будет равно

Со = 2,73  = 1,105 % (об.).

7.4. Расстояния Хнкпр, Ункпр, Zнкпр составят

Хнкпр = 1,1958 · 32 ·  = 31,55 м;

Ункпр = 1,1958 · 10 ·  = 9,86;

Zнкпp = 0,04714 · 8 ·  = 0,31 м.

7.5. Коэффициент Z согласно формуле (2) приложения НПБ 105-95 составит

Z =  · 5,7864 ·  · 320 · 0,31 = 0,222.

8. Значение стехиометрической концентрации Сст согласно формуле (3) НПБ 105-95 составит:

- для ксилола

в = 8 +  = 10,5;

Сст =  = 1,93% (об.),

- для уайт-спирита

в = 10,5 +  = 15,75;

Ccт =  = 1,29 % (об.).

9. Избыточное давление взрыва ДР согласно формуле (1) НПБ 105-95 составит

ДР = (900-101) ·  = 13,8 кПа.

10. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха относится к категории Б.

11. Расчет избыточного давления взрыва ДР в помещении сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха с учетом работы аварийной вентиляции (по п. 3.7 НПБ 105-95). Рассматривается случай при кратности обмена аварийной вентиляции А = 6 ч-1.

11.1. При кратности воздухообмена А, создаваемого аварийной вентиляцией, равной 6 ч-1 = 1,6667 · 10-3 с-1, согласно п. 3.9 Пособия скорость движения воздуха в помещении составит

U = А · L = 1,6667 · 10-3 · 32 = 0,05 м · с-1.

11.2. Интенсивность испарения растворителя W (по ксилолу) при скорости воздушного потока в помещении U = 0,05 м · с-1 (с некоторым запасом коэффициент з = 1,6 в соответствии с табл. 3 НПБ 105-95) будет равна

W = 10-6 · 1,6 · v106,17 · 2,755 = 4,5420 · 10-5 кг · м-2 · с-1.

11.3. Масса поступивших в помещение паров растворителя (по ксилолу) mи составит

mи = 4,5420 · 10-5 · 251,3 · 3600 = 41,0906 кг.

11.4. Масса находящихся в помещении паров растворителя m при учете работы аварийной вентиляции в соответствии с п. 3.7 НПБ 105-95 будет равна

m =  = 5,8700 кг.

11.5. Средняя концентрация паров растворителя в помещении Сср составит

Сср =  ?0,07 % (об.).

Сср = 0,07 % (об.) < 0,5 · Снкпр = 0,5 · 0,7 = 0,35 % (об.), следовательно, можно определить значение коэффициента участия паров растворителя во взрыве Z расчетным методом.

11.6. Значение Со будет равно

Со = 2,73 ·  = 0,502 % (об.).

11.7. Расстояния Хнкпр · Ункпр, Zнкпр составят:

Хнкпр = 1,1958 · 32 ·  = 0 м;

Ункпр = 1,1958 · 10 ·  = 0 м;

Zнкпр = 0,3536 · 8 ·  = 0 м.

Хнкпр, Ункпр, Zнкпр согласно п. 3 приложения НПБ 105-95 принимаются равными 0, поскольку логарифмы указанных в формулах сомножителей дают отрицательные значения. Следовательно, исходя из формулы (1) приложения НПБ 105-95, коэффициент участия паров растворителя Z = 0. Подставляя в формулу (1) НПБ 105-95 значение коэффициента Z = 0 получим избыточное давление взрыва ДР = 0 кПа.

11.8. Расчетное избыточное давление взрыва меньше 5 кПа, следовательно, помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха при оснащении его аварийной вентиляцией кратностью воздухообмена А = 6 ч-1 (в соответствии с требованиями п. 3.7 НПБ 105-95) не относится к категориям А и Б. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 - В4.

11.9. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку q:

G = 2 · Va · рж = 2 · 0,45 · 855 = 769,5 кг;

Q = G · Q = 769,5 · 43,97 = 33835 МДж;

S = 2 · Feмк = 1,54 · 2 = 3,08 м2 (согласно п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем S = 10м2);

q = Q/S = 33835/10 = 3383,5 МДж · м-2.

11.10. Удельная пожарная нагрузка более 2200 МДж · м-2. Помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха при оснащении его аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена А = 6 ч-1 (в соответствии с требованиями п. 3.7 НПБ 105-95) согласно табл. 4 НПБ 105-95 относится к категории В1.

6.3. Помещения с горючими пылями

Пример 7

1. Исходные данные.

1.1. Производственное помещение, где осуществляется фасовка пакетов с сухим растворимым напитком, имеет следующие габариты: высота - 8м, длина - 30 м, ширина -10м. Свободный объем помещения составляет Vсв = 0,8 · 8 · 30 · 10 = 1920 м3. В помещении расположен смеситель, представляющий собой цилиндрическую емкость со встроенным шнекообразным устройством равномерного перемешивания порошкообразных компонентов напитка, загружаемых через расположенное сверху входное отверстие. Единовременная загрузка дисперсного материала в смеситель составляет man = m = 300 кг. Основным компонентом порошкообразной смеси является сахар (более 95 % (масс.)), который представляет наибольшую пожаровзрывоопасность. Подготовленная в смесителе порошкообразная смесь подается в аппараты фасовки, где производится дозирование (по 30 г) сухого напитка в полиэтиленовые упаковки. Значительное количество пылеобразного материала в смесителе и частая пылеуборка в помещении позволяет при обосновании расчетного варианта аварии пренебречь пылеотложениями на полу, стенах и других поверхностях.

1.2. Расчет категории помещения производится для сахарной пыли, которая представлена в подавляющем количестве по отношению к другим компонентам сухого напитка. Теплота сгорания пыли Нт = 16477 кДж · кг-1 = 1,65 · 107 Дж · кг-1. Распределение пыли по дисперсности представлено в таблице.

Фракция пыли, мкм

 100 мкм

 200 мкм

 500 мкм

 1000 мкм

Массовая доля, % (масс)

5

10

40

100

Критический размер частиц взрывоопасной взвеси сахарной пыли d* = 200 мкм.

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

Аварийная ситуация, которая сопровождается наибольшим выбросом горючего материала в объем помещения, связана с разгерметизацией смесителя, как емкости, содержащей наибольшее количество горючего материала. Процесс разгерметизации может быть связан со взрывом взвеси в смесителе: в процессе перемешивания в объеме смесителя создается взрывоопасная смесь горючего порошка с воздухом, зажигание которой возможно разрядом статического электричества или посторонним металлическим предметом, попавшим в аппарат при загрузке исходных компонентов; затирание примесного материала между шнеком и корпусом смесителя приводит к его разогреву до температур, достаточных для зажигания пылевоздушной смеси.

Взрыв пыли в объеме смесителя вызывает ее выброс в объем помещения и вторичный взрыв. Отнесение помещения к категории Б зависит от величины расчетного избыточного давления взрыва.

3. Расчет избыточного давления взрыва ДР производится по формуле (4) НПБ 105-95, где коэффициент участия пыли во взрыве Z рассчитывается по формуле (14) НПБ 105-95 (для d*  200 мкм F = 10 % = 0,1) и составляет

Z = 0,5 · F = 0,5 · 0,1 = 0,05.

По формуле (43) Пособия получаем

ДР =  = 11,9 кПа.

4. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение фасовки пакетов с сухим растворимым напитком относится к категории Б.

Пример 8

1. Исходные данные.

1.1. Складское помещение мукомольного комбината для хранения муки в бумажной таре по 5 кг. Свободный объем помещения Vсв = 500 м3. Значительное количество мелкодисперсной муки в таре по отношению к объему помещения и ежесменная пылеуборка в помещении позволяют пренебречь пылеотложениями на полу, стенах и других поверхностях.

1.2. Единственным взрывопожароопасным веществом в помещении является мука: мелкодисперсный продукт (дисперсность менее 100 мкм). Теплота сгорания Нт = 18000 кДж · кг-1. Критический размер частиц взрывоопасной взвеси мучной пыли d* = 250 мкм.

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

Аварийная ситуация с образованием пылевоздушного облака может быть связана с разрывом тары одного из пакетов с мукой, в результате которого его содержимое (5 кг) образует взрывоопасную взвесь.

3. Определение избыточного давления взрыва ДР по номограмме (рис. 28 Пособия).

Коэффициент участия пыли во взрыве Z согласно п. 3.12 НПБ 105-95 составляет 0,5. Определение избыточного давления взрыва может быть произведено по номограмме (рис. 28 Пособия) с учетом значения теплоты сгорания. Параметр m/Vcв = 5/500 = 0,01 кг · м-3 = 10 г · м-3. Отсюда по номограмме (Нт = 18 000 кДж · кг-1) получаем ДР > 8,0 кПа.

4. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, складское помещение мукомольного комбината относится к категории Б.

6.4. Помещения с горючими жидкостями

При определении категории помещений в нижеприведенных примерах учитываются следующие положения НПБ 105-95:

- в качестве расчетного выбирался наиболее неблагоприятный вариант аварии, при котором участвует аппарат, имеющий наибольшую пожарную нагрузку (п. 3.1);

- в процессе аварии все содержимое аппарата поступает в помещение и образует пожарную нагрузку (п. 3.2);

- площадь пожарной нагрузки определяется с учетом особенностей технологии, под площадью пожарной нагрузки понимается площадь разлива ГЖ из агрегата, ограниченная бортиками, поддонами, сливными емкостями и др.

Пример 9

Цех разделения, компрессии воздуха и компрессии продуктов разделения воздуха. Машинное отделение. В помещении находятся горючие вещества (турбинные, индустриальные и другие масла с температурой вспышки выше 61 °С), которые обращаются в центробежных и поршневых компрессорах. Количество масла в компрессоре составляет 15 кг. Количество компрессоров 5.

Определим категорию помещения для наименее опасного случая, когда количество масла в каждом из компрессоров составляет 15 кг, а другая пожарная нагрузка отсутствует.

В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 пожарная нагрузка определяется из соотношения

Q = ,

где Gi - количество i-го материала пожарной нагрузки, кг; Q- низшая теплота сгорания i-го  материала пожарной нагрузки, МДж · кг-1.

Низшая теплота сгорания для турбинного масла составляет 41,87 МДж · кг-1. Пожарная нагрузка будет равна

Q = 15 · 41,87 = 628 МДж.

Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки составляет 6 - 8 м2. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 10 м2. Удельная пожарная нагрузка составит

q = Q/S = 628/10 = 62,8 МДж · м-2.

В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой могут быть отнесены к категории В4 (q  180 МДж · м-2) при условии, что способ ее размещения удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в примечании 1.

Для пожарной нагрузки, состоящей из ЛВЖ и ГЖ, расстояния между участками разлива пожарной нагрузки должны быть больше предельных.

В помещении минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм Н составляет около 9 м. При этих условиях (Н < 11 м) предельное расстояние Iпр должно удовлетворять неравенству

Iпр > 26 - Н или при Н = 9 м Iпр > 17 м.

Поскольку данное условие для машинных отделений не выполнимо (расстояния между агрегатами не более 6 м), эти помещения следует отнести к категории В3. В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 проведем проверку соответствия этого помещения категории В3 по примечанию 2. Определим, выполняется ли условие

Q = 0,64 · q · Н2.

После подстановки численных значений получим

0,64 · q · Н2 = 0,64 · 62,8 · 92 = 3255,6 МДж.

Так как Q = 628 МДж и условие Q  3255,6 МДж не выполняется, помещение следует отнести к категории В3.

Определим категорию помещения с помощью номограмм. Согласно процедуре определения категории помещения, схематически представленной на номограмме рис. 29 Пособия, воспользуемся номограммой на рис. 30 Пособия для данного конкретного случая. Значение предельной площади размещения пожарной нагрузки вычисляем из соотношения

0,64 · Н2 = 0,64 · 92 = 51,84 м2.

Точка пересечения значений массы горючего материала и S = 10 м2 лежит на данной номограмме в области категории В3 левее прямой S = 51,84 м2 , поэтому данное помещение относится к категории В3.

Пример 10

Определим категорию помещения для другого случая, когда количество масла в одном из компрессоров (имеющем наибольшее количество масла) составляет 1200 кг.

В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 пожарная нагрузка будет равна

Q = 1200 · 41,87 = 50244 МДж.

Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки будет составлять 30 м2. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 30 м2. Удельная пожарная нагрузка составит

q = Q/S = 50244/30 = 1674,8 МДж · м-2.

В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой могут быть отнесены к категории В2 при условии, что способ ее размещения удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в примечании 2.

В данном помещении минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до покрытия Н составляет около 6,5 м.

Определим, выполняется ли условие

Q = 0,64 · q · Н2.

После подстановки численных значений получим

0,64 · q · Н2 = 0,64 · 1674,8 · 6,52 = 45286,6 МДж.

Так как Q = 50244 МДж и условие Q  45286,6 МДж выполняется, помещение следует отнести к категории В1.

Пользуясь номограммой рис. 30 Пособия, определим, что точка пересечения значения массы горючего материала и S = 30 м2 лежит в области, соответствующей категории В2, правее прямой S = 0,64 · Н2 = 0,64 · 6,522 = 27 м2, соответствующей предельной площади размещения пожарной нагрузки. Значит, это помещение относится к категории В1.

Пример 11

Определим категорию помещения, приведенного в примере 9, для другого случая, когда количество масла в одном из компрессоров (имеющем наибольшее количество масла) составляет 1200 кг.

В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 пожарная нагрузка будет равна

Q = 1200 · 41,87 = 50244 МДж.

Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки составляет 26 м2. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 26 м2. Удельная пожарная нагрузка составит

q = Q/S = 50244/26 = 1932,5 МДж · м-2.

В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой могут быть отнесены к категории В2 при условии, что способ ее размещения удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в примечании 2.

В данном помещении минимальное расстояние Н от поверхности пожарной нагрузки до покрытия составляет около 9 м.

Определим, выполняется ли условие

Q = 0,64 · q · Н2.

После подстановки численных значений получит

0,64 · q · Н2 = 0,64 · 1932,5 · 92 = 100181 МДж.

Так как Q = 50244 МДж и условие Q  100181 МДж не выполняется, помещение следует отнести к категории В2.

Пользуясь номограммой рис. 30 Пособия, определим, что точка пересечения значений массы горючего материала и S = 26 м2 лежит в области, соответствующей категории В2, левее прямой S = 0,64 · Н2 = 0,64 · 92 = 51,84 м2. Значит, это помещение относится к категории В2.

Пример 12

Определим категорию того же помещения (пример 11) для случая, когда количество масла в одном из компрессоров (имеющем наибольшее количество масла) составляет 7000 кг.

В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 пожарная нагрузка будет равна

Q = 7000 · 41,87 = 293090 МДж.

Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки составляет 130 м2. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 130 м2. Удельная пожарная нагрузка составит

q = Q/S = 293090/130 = 2254,5 МДж · м-2.

В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещение с данной удельной пожарной нагрузкой следует отнести к категории В1. Этот же результат определяется с помощью номограммы рис. 30 Пособия.

6.5. Помещения с твердыми горючими веществами и материалами

Пример 13

Складское здание. Складское здание представляет собой многостеллажный склад, в котором предусмотрено хранение на металлических стеллажах негорючих материалов в картонных коробках. В каждом из десяти рядов стеллажей содержится десять ярусов, шестнадцать отсеков, в которых хранится по три картонные коробки весом 1 кг каждая. Верхняя отметка хранения картонной тары на стеллажах составляет 5 м, а высота нижнего пояса до отметки пола 7,2 м. Длина стеллажа составляет 48 м, ширина 1,2 м, расстояние между рядами стеллажей - 2,8 м.

Согласно исходным данным площадь размещения пожарной нагрузки в каждом ряду составляет 57,6 м2.

Определим полное количество горючего материала (картон) в каждом ряду стеллажей:

10 ярусов · 16 отсеков · 3 коробки · 1 кг = 480 кг.

Низшая теплота сгорания для картона составляет 13,4 МДж ·кг-1. Пожарная нагрузка будет равна

Q = 480 · 13,4 = 6432 МДж.

Удельная пожарная нагрузка составит

q = Q/S = 6432/57,6 = 111,7 МДж · м-2.

Это значение соответствует категории В4. Однако площадь размещения пожарной нагрузки превышает 10 м2. Поэтому к категории В4 данное помещение отнести нельзя. В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещение может быть отнесено к категории В3 при условии, что способ размещения пожарной нагрузки удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в примечании 2.

В данном помещении минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до покрытия Н составляет около 2,2 м.

Определим, выполняется ли условие

Q = 0,64 · q · Н2.

После подстановки численных значений получим

0,64 · q2 = 0,64 -111.7 • 2,22 = 346 МДж.

Так как Q = 6432 МДж и условие Q  346 МДж выполняется, помещение следует отнести к категории В2.

Пользуясь номограммой рис. 38 Пособия, определим, что точка пересечения значений массы горючего материала и S = 57,6 м2 лежит в области, соответствующей категории В3, правее прямой S = 0,64 · Н2 = 0,64 · 2,22 = 3,1 м2 (предельная площадь размещения пожарной нагрузки). Значит, это помещение относится к категории В2.

Пример 14

Производственная лаборатория. В помещении лаборатории находятся: шкаф вытяжной химический, стол для микроаналитических весов, два стула. В лаборатории можно выделить один участок площадью 10 м2, на котором расположены стол и два стула, выполненные из дерева. Общая масса древесины на этом участке составляет около 47 кг.

Низшая теплота сгорания для древесины составляет 13,8 МДж · кг-1. Пожарная нагрузка будет равна

Q = 13,8 · 47 = 648,6 МДж.

Площадь размещения пожарной нагрузки составляет 2,5 м2. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 10 м2. Удельная пожарная нагрузка составит

q = Q/S = 648,6/10 = 64,9 МДж · м-2.

В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой следует отнести к категории В4.

Поскольку в помещении лаборатории нет других участков с пожарной нагрузкой, помещение относится к категории В4.

Пример 15.

Помещение гаража. Основную пожарную нагрузку автомобиля составляет резина, топливо, смазочные масла, искусственные полимерные материалы. Среднее значение количества этих материалов для грузового автомобиля следующее: резина - 118,4 кг, дизельное топливо - 120 кг, смазочные масла - 18 кг, пенополиуретан - 4 кг, полиэтилен - 1,8 кг, полихлорвинил - 2,6 кг, картон - 2,5 кг, искусственная кожа - 9 кг. Общая масса горючих материалов 276,3 кг. Как показано выше в примере 5, для дизельного топлива ДР = 0, т. е. помещение не относится к категориям А и Б.

Низшая теплота сгорания составляет: для смазочного масла - 41,87 МДж · кг-1, резины - 33,52 МДж · кг-1 дизельного топлива - 43,59 МДж · кг-1, пенополиуретана - 24,3 МДж · кг-1, полиэтилена - 47,14 МДж · кг-1, полихлорвинила - 14,31 МДж · кг-1, картона - 13,4 МДж · кг-1, искусственной кожи - 17,76 МДж · кг-1. Пожарная нагрузка будет равна

Q = 18 · 41,87 + 118,4 · 33,52 + 120 · 43,59 + 4 · 24,3 +1,8 · 47,14 + 2.5 · 13,4 + 9 · 17,76 + 2,6 · 14,31 = 10365,8 МДж.

Минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до покрытия Н составляет 6 м. Площадь размещения пожарной нагрузки S = 10 м2. Удельная пожарная нагрузка составит

q = Q/S = 10365,8/10 = 1036,6 МДж · м-2.

В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой следует отнести к категории В3.

Определим, выполняется ли условие

Q = 0,64 · q · Н2.

После подстановки численных значений получим

0,64 · q · H2 = 0,64 · 1036,6 · 62 = 23883,3 МДж.

Так как Q = 10365,8 МДж и условие Q  23883,3 МДж не выполняется, помещение следует отнести к категории В3.

Так как номограммы для смеси горючих материалов нет, для оценки категории данного помещения воспользуемся номограммой рис. 30 Пособия, как номограммой для веществ с наиболее близкой теплотворной способностью к рассматриваемым.

Предельное значение площади размещения пожарной нагрузки составит

0,64 · Н2 = 0,64 · 62 = 23 м2.

Точка пересечения значений массы горючего материала и S = 10 м2 лежит в области, соответствующей категории В3, левее прямой S = 23 м2. Следовательно, помещение относится к категории В3.

6.6. Помещения с горючими газами, легковоспламеняющимися жидкостями, горючими жидкостями, пылями, твердыми веществами и материалами

Пример 16

1. Исходные данные.

1.1. Помещение малярно-сдаточного цеха тракторосборочного корпуса. В помещении цеха производится окрашивание и сушка окрашенных тракторов на двух конвейерных линиях. В сушильных камерах в качестве топлива используется природный газ. Избыток краски из окрасочных камер смывается водой в коагуляционный бассейн, из которого после отделения от воды краска удаляется по трубопроводу за пределы помещения для дальнейшей ее утилизации.

1.2. Используемые вещества и материалы:

- природный газ метан (содержание 99,2 % (об.));

- грунт ГФ-0119 ГОСТ 23343-78;

- эмаль МЛ-152 ГОСТ 18099-78;

- сольвент ГОСТ 10214-78 или ГОСТ 1928-79 (наиболее опасный компонент в составе растворителей грунта и эмали).

1.3. Физико-химические свойства веществ и материалов [5]:

Молярная масса, кг · кмоль-1:

- метан Мcн = 16,04;

- сольвент Mc н = 113,2.

Расчетная температура tp, °C:

- в помещении tп= 39 [1];

- в сушильной камере tк = 80.

Плотность жидкости, кг · м-3:

- сольвента р = 850.

Плотность газов и паров, кг · м-3:

- метана р =  = 0,6260;

- сольвента р = 4,4182 (рc); р = 3,9043.

Парциальное давление насыщенных паров при температуре 39 °C [5], кПа:

- сольвента IqРн,сн = 6,2276 - ;

Рн,сн = 3,0.

Интенсивность испарения при 39 °C, кг · м-2 · с-1:

- сольвент Wс = 10-6 · v113,2 · 3,0 = 3,1919 · 10-5.

1.4. Пожароопасные свойства [5]:

Температура вспышки, °С:

- сольвент tвсп = 21.

Нижний концентрационный предел распространения пламени (НКПР), % (об.):

- метан Снкпр, сн = 5,28;

- сольвент Снкпр, сн = 1,0.

Стехиометрическая концентрация, % (об.):

- метан Сст,сн = 9,36;

- сольвент Сст,сн = 1,80 (Сст, с).

1.5. Размеры помещений и параметры технологического процесса.

1.5.1. Общие размеры цеха: L = 264,7 м, S = 30,54 м, Н = 15.75 м. Объем помещения Vп = 264,7 · 30,54 · 15,75 = 127322,0 м3

1.5.2. Площадь окрасочного пролета со встроенными помещениями на отметке 0,00: Fобщ = 264,7 · 30,54 = 8083,94 м2.

1.5.3. Площади встроенных помещений:

- тамбур (ось В/1) F1,встр = 1,75 · 3,49 = 6,11 м2;

- ПСУ (оси К-К/1) F2,встр = 1,97 · 6,61 = 13,02 м2;

- помещения (оси Л/З-Р/1) F3,встр = 82,76 · 6,55 = 542,08 м2;

- помещения (оси У-Х1.) F4,встр = 50,04 · 6,55 = 327,76 м2;

- суммарная площадь встроенных помещений:

Fвстр = F1,встр + F2,встр + F3,встр + F4,встр = 6,11 + 13,02 + 542,08 + 327,76 = 888,97м2.

1.5.4. Площадь окрасочного пролета без встроенных помещений:

Foп = Fобщ - Fвстр = 8083,94 - 888,97 = 7194,97 м2.

1.5.5. Объем окрасочного пролета с площадью Fоп и высотой Н:

Vбеп = 7194,97 · 15,75 = 113320,78 м3.

1.5.6. Объемы встроенных помещений на отм. 6,500:

- венткамера (отм. 6,500, ось В/1, консоль):

V1,вcтp = 1,95 · 27,05 · 9,25 = 487,91 м3;

- венткамера (отм. 6,500, оси Х/Х1, консоль):

V2,вcтp = 5,47 · 23,99 · 9,25 = 1213,83 м3;

- венткамера (отм. 6,500, оси И/2-К/2):

V3,встр = 23,92 · 7,27 · 9,25 - 13,02 · 9,25 = 1488.12 м3;

- венткамера (отм. 6,500, оси Р/1-У):

V4,вcтp =5,43- 6,55 · 9,25 = 328,99 м3;

-венткамера (отм. 6,500, оси П/2-У, консоль):

V5,вcтp = 0,72 · 27,0 · 9,25 = 779,82 м3;

- суммарный объем встроенных помещений:

Vl-5,вcтp = Vl,вcтp + V2,вcтp + V3,встр + V4,вcтp + V5,вcтp = 3698,67 м3.

1.5.7. Объем окрасочного пролета без объема V1-5,вcтp:

V1 = Vбеп - V1-5,встр = 113320,78 - 3698,67 = 109622,11 м3.

1.5.8. Объемы над встроенными помещениями на отм. 12,030:

- венткамеры (отм. 12,030, оси Л/З-М/1):

V1,пep = 10,5 · 6,55 · 3,72 = 255,84 м3;

-помещения (отм. 6,500, оси М/1-М/3):

V2,пep = 6,5 · 6,55 · 9,25 = 393,82 м3;

- венткамеры (отм. 12,030, оси М/3-Н/1):

V3,пер =5,08 · 6,55 · 3,72= 123,78 м3;

- помещения (отм. 7,800, оси Ф-Х):

V4,nep =23,1 · 6,55 · 7,95 - 5,82 · 2,72 · 2,82 = 1158,23 м3;

- тамбур (отм. 3,74, ось В/1):

V5,nep =1,75 · 3,49 · 2,26 = 13,80 м3;

- ПСУ (отм. 3,040, оси К-К/1):

Vб,пер =1,97 · 6,61 · 2,96= 38,54 м3;

- общий объем над встроенными помещениями:

Vl-б,пер = V1,пер + V2,пер + V3,пер + V4,пер + V5,пер + V6,пер = 1984,01 м3

1.5.9. Объем бассейна коагуляции на отм. -2,500 и 0,00 (L = 80,5 м, S = 3,606,40 м, Н = 2,102,20 м):

Vб = (1,90 - 6,40 + 2,40 · 5,00 + 1,40 · 4,00 + 6,40 · 3,10 + 66,4 · 2,60 + 2,0 · 2,50,) · 2,20 + 76,20 · 1,00 2,10 = 659,95 м3.

1.5.10. Объем помещения окрасочного участка малярно-сдаточного цеха:

Vп = V1 + V1-6,пep + Vб = 109622,11 + 1984,01 + 659,95 = 112266,07м3.

1.5.11. Свободный объем помещения окрасочного участка малярно-сдаточного цеха:

Vсв = 0,8 · Vп = 0,8 · 112266,07 = 89812,86 м3  89873м3.

1.5.12. Толщина слоя лакокрасочных материалов:

- грунт ФЛ-03 дг = 15 мкм;

- эмаль МЛ-152 дэ = 20 мкм.

1.5.13. Расход лакокрасочных материалов:

- грунт ФЛ-0ЗК Gг,фп = 3,97 г · м-2 · мкм-1;

- эмаль МЛ-152 Gэ = 4,2 г · м-2 · мкм-1.

1.5.14. Содержание горючих растворителей в лакокрасочных материалах:

- грунт ФЛ-0ЗК цг,фп = 67 % (масс.);

- эмаль МЛ-152 цэ = 78 % (масс.).

1.5.15. Расход растворителя на единицу площади окрашиваемых поверхностей тракторов:

- сольвент (грунт ФЛ-0ЗК) Gрфп = 2,66 г · м-2 · мкм-1;

- сольвент (эмаль МЛ-152) Gpэ = 3,276 г · м-2 · мкм-1.

1.5.16. Производительность конвейера по площади нанесения лакокрасочных материалов:

- линия окрашивания тракторов в серийном исполнении

nк,с = 407,3м2 · ч-1 = 6,79м2 · мин-1 = 0,1131 м2 · с-1;

- линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении

nк,э = 101,8м2 ·ч-1 = 1,70м2 · мин-1 = 0,0283м2 · с-1.

1.5.17. Производительность конвейера по массе растворителя, содержащегося в нанесенных лакокрасочных материалах:

- нанесение грунта ФЛ-0ЗК (сольвент), окрашивание тракторов в экспортном исполнении

nр,фп = 101,8 · 15 · 2,66 · 103 = 4,0618кг · ч-1 = 0,001128кг · c-1;

- нанесение эмали МЛ-152 (сольвент), окрашивание тракторов в экспортном исполнении

nр,э = 101,8 · 20 · 3,276 · 103 = 6,6699кг · ч-1 = 0,001853 кг · с-1;

- нанесение эмали МЛ-152 (сольвент), окрашивание тракторов в серийном исполнении

nр,эс = 407,3 · 20 · 3,276 · 103 = 26,6863 кг · ч-1 = 0,007413 кг · с-1.

2. Обоснование расчетных вариантов аварии.

2.1. Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, при работающем конвейере.

2.1.1. Расход газа метана в подводящем трубопроводе при давлении РСН = 178,4 кПа:

Gсн = 714 кг · ч-1 = 0,19844 кг · с-1.

2.1.2. Масса газа mсн, поступающего из трубопроводов диаметром dг = 0,219 м и общей длиной участков трубопроводов Lг = 1152 м согласно п. 3.2 в) и 3.8 НП Б 105-95 составит

mсн = 0,19844 · 300 + 0,01 · 3,14 · 178,4 ·  · 1152 · 0,626 = 107,97кг.

2.1.3. Масса растворителя, испаряющегося с окрашенных изделий, при работающем конвейере за время аварийной ситуации Та = 3600 с = 1 ч [2] с учетом коэффициента избытка лакокрасочных материалов Ки = 2 составит:

- линия окрашивания тракторов в серийном исполнении, окрашивание эмалью МЛ-152

mэс = 2 · nр,эс · Та = 2 · 26,6863 · 1 = 53,3726 кг;

- линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении, грунтование грунтом ФЛ-0ЗК

mгэ = 2 · nр,фп · Та = 2 · 4,0618 · 1 = 8,1236 кг;

- линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении, окрашивание эмалью МЛ-152

mээ = 2 · nр,э · Та = 2 · 6,6699 · 1 = 13,3398 кг.

2.1.4. Масса растворителя mрб (кг), испаряющегося со свободной поверхности бассейна коагуляции Fбк = 226,84 м2 за время аварийной ситуации Та = 3600 с [2], составит

mрб = Wc · Fбк · Та = 3,1919 · 10-5 · 226,84 · 3600 = 26,0658 кг.

2.2. Разгерметизация красконагнетательного бака при работающем конвейере.

2.2.1. Масса растворителя, поступающего в помещение при аварийной ситуации из красконагнетательного бака Vбк = 60 л = 0,06 м3 и трубопроводов диаметром dбко = dбкп = 0,04 м и длиной (Lбко + Lбкп) = 312 м, составит

mбк = Ки · nрэ ·фа + [Vбк + 0,785 · (d · Lбко + d · Lбкп)] · цэ x p = 2 · 0,007413 · 300+[0,06+0,785 · (0,042 · 156+0,042 x 156)] 0,78 · 850 = 304,04 кг.

2.2.2. Площадь испарения FИ,бк2) с поверхности разлившейся из бака и трубопровода эмали МЛ-152 будет равна

FИ,бк =  = 458,6 м2.

2.2.3. Масса растворителя mрбб (кг), испаряющегося со свободной поверхности бассейна коагуляции и с поверхности разлившейся эмали МЛ-152 из красконагнетательного бака, будет равна

mрбб = mрб + Wc · FИ,бк · Та = 26,0658 + 3,1919 · 10-5 · 458,6 х 3600 = 78,7628кг.

2 2.4. Масса растворителя mрк (кг), испаряющегося с окрашенных изделий при работающем конвейере (п. 2.1.3), составит

mрк = mэс + mгэ + mээ = 53,3726 + 8,1236 + 13,3398 = 74,836 кг.

2.2.5. Масса паров растворителя mп,р (кг), поступившего в объем помещения при аварийной ситуации, будет равна

mп,р = mрбб + mрк = 78,7628 + 74,836 = 153,5988 кг.

2.3. Разгерметизация красконагнетательного бака, остановка конвейера.

2.3.1. Масса растворителя mрбб (кг), испаряющегося со свободной поверхности бассейна и с поверхности разлившейся эмали МЛ-152 из красконагнетательного бака (п. 2.2.3).

2.3.2. Площадь окрашиваемых поверхностей, находящихся на технологических линиях окраски тракторов в экспортном и серийном исполнении, и масса растворителя, содержащегося в лакокрасочных материалах, нанесенных на эти поверхности, составят:

- участок нанесения грунта ФЛ-0ЗК, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении

Fгo = 260 м2;

mгэо = КИ · Gрфп · Fго · дг = 2 · 2,66 · 10-3 · 260 · 15 = 20,7480 кг;

- участок сушки грунта ФЛ-0ЗК, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении

Fгс: = 227,5 м2;

mгэс = Gрфл · Fгс · дг = 2,66 · 10-3 · 227,5 · 15 = 9,0772 кг;

- участок нанесения эмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении

Fэо = 305,5 м2;

mэоэ = KИ · Gpэ · Fэо · дэ = 2 · 3,276 · 103 · 305,5 · 20 = 40,0327кг;

- участок сушки эмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении

Fэсэ = 500,5 м2;

mэсэ = Gpэ · Fэсэ · дэ = 3,276 · 10-3 · 500,5 · 20 = 32,7928 кг;

- участок нанесения эмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в серийном исполнении

Fэос = 533 м2;

mэос = КИ · Gpэ · Fэос · дэ = 2 · 3,276 · 10-3 · 533 · 20 = 69,8443 кг;

- участок сушки эмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в серийном исполнении

Fэcc = 1092 м2;

mэсс = Gрэ · Fэсc · дэ = 3,276 · 10-3 · 1092 · 20 = 71,5478 кг.

2.4. Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, остановка конвейера.

2.4.1. Масса газа mсн, поступающего из трубопровода (п. 2.1.2).

2.4.2. Масса растворителя, испаряющегося с окрашенных поверхностей и со свободной поверхности (пп. 2.3.2 и 2.1.4).

3. Расчет избыточного давления взрыва ДР для различных вариантов аварийных ситуаций проводится согласно формуле (1) НПБ 105-95.

3.1. Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, при работающем конвейере:

ДР =

=  =

0,2965 · (9,2135 + 0,9833 + 3,1946) = 3,97 кПа.

Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа, следовательно, при данном варианте аварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха не относится к категориям А и Б.

3.2. Разгерметизация красконагнетательного бака при работающем конвейере:

ДР =  =

=  = 0,04942 · (17,8269+19,1676) = 1,83 кПа.

Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа, следовательно, при данном варианте аварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха не относится к категориям А и Б.

3.3. Разгерметизация красконагнетательного бака, остановка конвейера:

ДР =  =

 = 0,04942 · (17,8269 + 62,5062) = 3,97 кПа.

Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа, следовательно при данном варианте аварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха не относится к категориям А и Б.

3.4. Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, остановка конвейера:

ДР =

 =  х

 = 0,2965 · (9,2135+0,9833+10,4177) = 6,11 кПа.

Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, при данном варианте аварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха относится к категории А

Пример 17

1. Исходные данные.

1.1. Помещение отделения консервации и упаковки станков. В помещении производится обезжиривание поверхностей станков в водном растворе тринатрийфосфата с синтанолом ДС-10, обезжиривание отдельных деталей станков уайт-спиритом и обработка поверхностей станков (промасливание) индустриальным маслом И-50. Размеры помещения LxSxH = 54,0х12,0х12,7 м.

Объем помещения \/п = 8229,6 м3. Свободный объем помещения Vcв = 0,8 · 8229,6 = 6583,7 м3 ? 6584 м3. Площадь помещения F = 648 м2. Обезжиривание станков раствором тринатрийфосфата (m1 = 20,7 кг) с синтанолом ДС-10 (m2 = 2,36 кг) осуществляется в ванне размером LlxS1xH1) = 1,5х1,0х1,0 м (F1 = 1,5 м2). Отдельные детали станков обезжириваются в вытяжном шкафу размером L2xS2xH2 = 1,2х0,8х2,85 м (F2 = 0,96 м2) уайт-спиритом который хранится в шкафу в емкости объемом \/а = 3 л = 0,003 м3 (суточная норма). Обработка поверхностей станков производится в ванне с индустриальным маслом И-50 размером L3хS3xН3 = 1,15х0,9х0,72 м (F3 = 1,035 м2, V3 = 0,7452 м3) при температуре t = 140 °С. Масса индустриального масла И-50 в ванне m3 = 538 кг. Рядом с ванной для промасливания станков расположено место для упаковки станков размером L4xS4 = 6,0х4,0 м (F4 = 24,0 м2), на котором находится упаковочная бумага массой m4 = 24 кг и обшивочные доски массой m5 = 1650 кг.

1.2. Тринатрийфосфат - негорючее вещество. Брутто-формула уайт-спирита С10,5Н21,0. Молярная масса уайт-спирита М = 147,3 кг · кмоль-1. Константы уравнения Антуана для уайт-спирита: А = 7,13623; В = 2218,3; СA = 273,15. Температура вспышки уайт-спирита (tвсп > 33 °С, индустриального масла И-50 tвсп = 200 °С, синтанола ДС-10 tвcn = 247 °С. Плотность жидкости при температуре t = 25 °С уайт-спирита рж = 790 кг · м-3, индустриального масла И-50 рж = 903 кг · м-3, синтанола ДС-10 рж = 980 кг · м-3. Теплота сгорания уайт-спирита Нт = Q = 43,966 МДж · кг-1 = 4,397 · 107 Дж · кг-1, индустриального масла И-50 по формуле Басса Q = 50460 - 8,545 · рж = 50460 - 8,545 · 903 = 42744 кДж · кг-1 = 42,744 МДж · кг-1, упаковочной бумаги Q = 13,272 МДж · кг-1, древесины обшивочных досок Q = 20,853 МДж · кг-1.

2. Обоснование расчетного варианта аварии. При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация емкости с уайт-спиритом. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (г. Вологда) согласно СНиП 2.01.01-82 (tр= 35 °С. Плотность паров уайт-спирита при tp= 35 °С pп = 147,3/(22,413 · (1 + 0,00367 · 35)) = 5,8240 кг · м-3. Длительность испарения по п. 3.2 е) НПБ 105-95 Т= 3600 с.

3. Объем Vж и площадь разлива FИ поступившего в помещение при расчетной аварии уайт-спирита согласно п. 3.2 НПБ 105-95 составят:

Vж = Vа = 0,003 м3 = 3 л;

FИ = 1,0 · 3 = 3 м2.

4. Определяем давление Рн насыщенных паров уайт-спирита при расчетной температуре tp= 35 °С:

IqРн = 7,13623 -  = - 0,062537;

Рн = 0,87 кПа.

5. Интенсивность испарения W уайт-спирита составит

W = 10-6 · 1,0 · v147,3 · 0,87 = 1,056 · 10-5 кг · м-2 · с-1.

6. Масса паров уайт-спирита m, поступивших в помещение, будет равна

m = 1,056 · 10-5 · 3 · 3600 = 0,114 кг.

7. Избыточное давление взрыва ДР согласно формуле (22) Пособия составит

ДР = 2,831 · 10-5 ·  = 0,02 кПа.

8.Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа. Помещение отделения консервации и упаковки станков не относится к категории Б. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 - В4.

9. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку. Q и удельную пожарную нагрузку q:

Q3 = m3 = 538 кг; G4 = m4 = 24 кг; G5 = m5 = 1650 кг;

Q = 538 · 42,744 + 24 · 13,272 + 1650 · 20,583 = 57277 МДж;

S = F3 + F4 = 1,035 + 24,0 = 25,035 м2;

q = Q/S = 57277/25,035 = 2288 МДж · м-2.

10. Удельная пожарная нагрузка более 2200 МДж · м-2. Помещение отделения консервации и упаковки станков согласно табл. 4 НПБ 105-95 относится к категории В1.

Пример 18

1. Исходные данные.

1.1. Помещение первичных и вторичных смесителей, насосов и фильтров. В этом помещении осуществляется приготовление смеси для пропитки гидроизоляционных материалов и производится ее подача насосами в пропиточные ванны производственных линий, находящиеся в другом помещении. В качестве компонентов смеси используются битум БНК 45/190, полипропилен и наполнитель (тальк). Всего в помещении находится 8 смесителей: 6 смесителей объемом \/а = 10 м3 каждый, из которых каждые два заполнены битумом, а один пустой; 2 смесителя объемом \/а= 15 м3 каждый. Все смесители обогреваются диатермическим маслом (аллотерм-1), подаваемым из помещения котельной и имеющим температуру t = 210 °С. Температура битума и смеси в смесителях t = 190 °С. Смесь состоит из битума БНК 45/190 - 8 тонн, полипропилена -1 тонна, тальк -1 тонна. Полипропилен подается в единичной таре в виде гранул массой m1 = 250 кг. В 1 тонне гранулированного полипропилена содержится до 0,3 кг пыли. Полипропилен загружается из тары в бункер смесителя объемом \/а = 1 м3. Количество полипропилена в бункере m2 = 400 кг, следовательно, пыли в этом бункере в грануляте содержится m3 = 0,12 кг.

Полипропилен и его сополимеры в процессе переработки при его нагревании выше температуры t = 150 °С могут выделять в воздух летучие продукты термоокислительной деструкции, содержащие органические кислоты, карбонильные соединения, оксид углерода. При этом на 1 тонну сырья выделяется 1,7 кг газообразных продуктов (в пересчете на уксусную кислоту).

Размеры помещения LxSxH = 24х36х12 м. Объем помещения Vп = 10368 м3. Свободный объем помещения Vcв = 0,8 · 10368 = 8294,4 м3. Площадь помещения F = 864 м2.

Производительность насоса с диатермическим маслом (аллотерм-1) n1 = 170 м3 · ч-1 = 0,0472 м3 · с-1 = 71,5 кг · с-1. Всего в системе циркуляции диатермического масла находится m4 = 15 т масла. Максимальная длина подводящих и отводящих трубопроводов с диатермическим маслом между ручными задвижками и смесителями L1 = 19 м, диаметр d1 = 150 мм. Производительность насоса, подающего смесь в пропиточную ванну, n2 = 10 м3 · ч-1 = 0,00278 м3 · с-1 = 2,78 кг  с-1 (по битуму с полипропиленом 2,5 кг · с-1), а отводящего смесь в смесители из ванн n3 = 5 м3 · ч-1 = 0,00139 м3 · с-1 = 1,39 кг · с-1 (по битуму с полипропиленом 1,25 кг · с-1). Максимальная длина подводящих и отводящих трубопроводов со смесью между ручными задвижками и смесителями L2= 15 м, диаметр d2 = 150 мм = 0,15 м. Производительность насоса, перекачивающего битум из резервуара, расположенного в другом помещении, в смесители, n4 = 25 м3 · ч-1 = 0,007 м3  с-1 = 7 кг · с-1. Максимальная длина подводящего трубопровода между ручной задвижкой и смесителем L3 = 20 м, диаметр d3 = 150 мм = 0,15м.

По данным технологического регламента с 1 тонны гранулированного полипропилена при загрузке в смеситель в помещение поступает 30 г (0,03 кг) содержащейся в грануляте пыли. Текущая влажная пылеуборка производится не реже 1 раза в смену, генеральная влажная пылеуборка не реже 1 раза в месяц. Производительность по перерабатываемому полипропилену n5 = 1,65 т · ч-1. Доли выделяющейся в объем помещения пыли, оседающей на труднодоступных и доступных для уборки поверхностях, соответственно в1 = 0,2 и в2 = 0,8.

1.2. Тальк - негорючее вещество. Температура вспышки битума БНК 45/190 tвcп = 212 °С, аллотерма-1 tвcп = 214 °С. Плотность жидкости битума рж=- 1000 кг · м-3, аллотерма-1 рж = 1514 кг · м-3. Теплота сгорания битума по формуле Басса Нт = Q = 50460 - 8,545 · рж = 41915 кДж · кг-1 = 41,92 МДж · кг-1 , аллотерма-1 Нт = Q = 50460 - 8,545 · 1514 = 37523 кДж · кг-1 = 37,52 МДж · кг-1, полипропилена Нт = Q = 44000 кДж · кг-1 = 44,0 МДж · кг-1.

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного принимается наиболее неблагоприятный по последствиям взрыва из двух вариантов аварии. За первый вариант аварии принимается разгерметизация бункера при загрузке полипропилена в смеситель. За второй вариант принимается разгерметизация трубопровода на участке между смесителем и задвижкой перед насосом, перекачивающим смесь из ванны в смеситель.

2.1. Разгерметизация бункера при загрузке полипропилена в смеситель. Расчет проводим в соответствии с пп. 3.13 - 3.17 НПБ 105-95.

2.1.1. Интенсивность пылеотложений n6 в помещении при загрузке в бункера смесителей полипропилена из тары по исходным данным составит

n6 = 0,03 · 1,65 = 0,0495 кг · ч-1.

2.1.2. Масса пыли М1 выделяющейся в объем помещения за время (30 дней = 720 ч) между генеральными пылеуборками (в1 = 0,2; б = 0), будет равна

M1 = 0,0495 · 720 · 0,2 7,128 кг.

2.1.3. Масса пыли М2, выделяющейся в объем помещения за время (8 ч) между текущими пылеуборками (в2 = 0,8; б = 0), будет равна

М2 = 0,0495 · 8 · 0,8 = 0,317 кг.

2.1.4. Масса отложившейся в помещении к моменту аварии пыли mпг = 1,0; Ку = 0,7) и масса взвихрившейся пыли mвзвз = 0,9) составят:

mп = (1/0,7) · (7,128 + 0,317) = 10,636 кг;

mвз = 10,636 · 0,9 = 9,572 кг.

2.1.5. Масса пыли maв, поступившей в помещение в результате аварийной ситуации, будет равна

maв = m3 =0,72кг.

2.1.6. Расчетная масса взвешенной в объеме помещения пыли m, образовавшейся в результате аварийной ситуации, составит

m = 9,572 +0,12 =9,692 кг.

2.2. Разгерметизация трубопровода на участке между смесителем и задвижкой перед насосом, перекачивающим смесь из ванны в смеситель. Расчет проводим в соответствии с п. 3.2 НПБ 105-95 и исходными данными.

2.2.1. Масса вышедшей из смесителя (\/а = 15 м3) и трубопровода смеси при работающем насосе mсм будет равна (q = n3; Та = 300 с)

mсм =  · сж = (15 + 0,00139 · 300 +  · 0,152 · 15) · 1000 = 15682 кг.

2.2.2. Масса полипропилена mпр в массе mсм составит, исходя из соотношения битума, полипропилена и талька, как 8:1:1:

mпр = (1/10) · mсм = (1/10) · 15682 = 1568,2кг.

2.2.3. Масса летучих углеводородов m, выделяющихся при термоокислительной деструкции из полипропилена, входящего в состав разлившейся смеси (из 1 тонны полипропилена выделяется 1,7 кг газообразных продуктов), будет равна

m = 0,0017 · mпр = 0,0017 · 1568,2 = 2,7 кг.

3. Избыточное давление взрыва ДР для двух расчетных вариантов аварии определяем по формулам (22) и (43) Пособия.

3.1. Избыточное давление взрыва ДР при аварийной ситуации, связанной с разгерметизацией бункера при загрузке полипропилена в смеситель, составит

ДР = 47,18 ·  = 2,42 кПа.

3.2. Избыточное давление взрыва ДР при аварийной ситуации, связанной с разгерметизацией трубопровода на участке между смесителем и задвижкой перед насосом, перекачивающим смесь из ванны в смеситель, составит

ДР = 2,831 · 10-5 ·  = 0,4 кПа.

4. Расчетное избыточное давление взрыва для каждого из вариантов аварии менее 5 кПа. Помещение первичных и вторичных смесителей, насосов и фильтров не относится к категории А или Б. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 - В4.

5. Учитывая, что в помещении находится достаточно большое количество горючих веществ, проведем для упрощения расчет только по битуму и смеси, находящихся в 4 смесителях объемом Va = 10м3 каждый и в 2 смесителях объемом Vа = 15 м3 каждый. При этом количество циркулирующего диатермического масла не принимается во внимание. Также для упрощения расчет проведем с использованием единой теплоты сгорания для всех компонентов и веществ по битуму, равной Q = 41,92 МДж · кг-1.

6. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку q:

G = 4 · 10 · 1000 + 2 · 15 · 0,9 · 1000 = 67000 кг;

Q = 67000 · 41,92 = 2808640 МДж;

S = F = 864 м2;

q = 2808640/864 = 3251 МДж · м-2.

7. Удельная пожарная нагрузка более 2200 МДж · м-2. Помещение первичных и вторичных смесителей, насосов и фильтров согласно табл. 4 НПБ 105-95 относится к категории В1.

6.7. Примеры расчетов категорий зданий по взрывопожарной и пожарной опасности

6.7.1. Здания категории А

Пример 19

1. Исходные данные. Производственное шестиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 9000 м2. В здании находятся помещения категории А суммарной площадью FA = 400 м2.

2. Определение категории здания.

Суммарная площадь помещений категории А составляет 4,44 % и не превышает 5 % площади всех помещений здания, но более 200 м2. Согласно п. 4.1 НПБ 105-95 здание относится к категории А.

Пример 20

1. Исходные данные. Производственное трехэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 20000 м2. В здании находятся помещения категории А суммарной площадью FA = 2000 м2. Эти помещения оборудованы установками автоматического пожаротушения.

2. Определение категории здания.

Суммарная площадь помещений категории А, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 10 % и не превышает 25 % площади всех помещений здания, но более 1000 м2. Согласно п. 4.1 НПБ 105-95 здание относится к категории А.

6.7.2. Здания категории Б

Пример 21

1. Исходные данные.

Производственное шестиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 32000 м2. Площадь помещений категории А составляет FA = 150 м2, категории Б - FБ = 400 м2, суммарная категорий А и Б - FAБ = 550 м2.

2. Определение категории здания.

Суммарная площадь помещений категории А составляет 0,47 % и не превышает 5 % площади всех помещений здания и 200 м2. Согласно п. 4.1 НПБ 105-95 здание не относится к категории А. Суммарная площадь помещений категорий А и Б составляет 1,72 % и не превышает 5 % площади всех помещений здания, но более 200 м2. Согласно п. 4.2 НПБ 105-95 здание относится к категории Б.

Пример 22

1. Исходные данные.

Производственное двухэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 15000 м2. Площадь помещений категории А составляет FA = 800 м2, категории Б - FБ = 600 м2, суммарная категорий А и Б - FA = 1400 м2. Помещения категорий А и Б оборудованы установками автоматического пожаротушения.

2. Определение категории здания.

Суммарная площадь помещений категории А, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 5,33 % и не превышает 25 % площади всех помещений здания и 1000 м2. Согласно п. 4.1 НПБ 105-95 здание не относится к категории А. Суммарная площадь помещений категорий А и Б, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 9,33 % и не превышает 25 % площади всех помещений здания, но более 1000 м2. Согласно п. 4.2 НПБ 105-95 здание относится к категории Б.

6.7.3. Здания категории В

Пример 23

1. Исходные данные.

Производственное восьмиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 40000 м2. В здании отсутствуют помещения категорий А и Б. Площадь помещений категорий В1 - В3 составляет FВ = 8000 м2.

2. Определение категории здания.

Суммарная площадь помещений категорий В1 - В3 составляет 20 % площади всех помещений здания, что более 10 %. Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание относится к категории В.

Пример 24

1. Исходные данные.

Производственное трехэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 12000 м2. Площадь помещений категорий А и Б составляет FA = 180 м2, категорий В1 - В3 - FВ = 5000 м2, суммарная категорий А, Б, В1 - В3 - FA,Б,В = 5180 м2.

Совместное письмо Минстроя России от 25.12.95 г, № СП-601/13 и ГУГПС МВД России от 18.12.95 г. № 20/2.2/2449.

2. Определение категории здания.

Суммарная площадь помещений категорий А и Б составляет 1,5 % площади всех помещений здания и не превышает 200 м2. Согласно пп. 4.1 и 4.2 НПБ 105-95 здание не относится к категории А или Б. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 - В3 составляет 43,17 % площади всех помещений здания, что более 5 %. Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание относится к категории В.

Пример 25

1. Исходные данные.

Производственное двухэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 20000 м2. Площадь помещений категорий А и Б составляет FA = 900 м2, категорий В1 - В3 - FВ = 4000 м2, суммарная категорий А, Б, В1 - В3 - FA,Б,В = 4900 м2. Помещения категорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения.

2. Определение категории здания.

Суммарная площадь помещений категорий А и Б, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 4,5 % и не превышает 25 % площади всех помещений здания и 1000 м2. Согласно пп. 4.1 и 4.2 НПБ 105-95 здание не относится к категории А или Б. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 - В3 составляет 24,5 % и не превышает 25 % площади всех помещений здания, но более 3500 м2. Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание относится к категории В.

6.7.4. Здания категории Г

Пример 26

1. Исходные данные.

Производственное шестиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 30000 м2. Помещения категорий А и Б в здании отсутствуют. Площадь помещений категорий В1 - В3 составляет FВ = 1800 м2, категории Г - FГ = 2000 м2, суммарная площадь помещений категорий В1 - В3, Г - FВ,Г = 3800 м .

2. Определение категории здания.

Суммарная площадь помещений категорий В1 - В3 составляет 6 % и не превышает 10 % площади всех помещений здания. Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 здание не относится к категории В.

Суммарная площадь помещений категорий В1 - В3, Г составляет 12,67 % площади всех помещений здания, что более 5 %. Согласно пп. 4.3 и 4.4 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание относится к категории Г.

Пример 27

1. Исходные данные.

Производственное четырехэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 16000 м2. Площадь помещений категорий А и Б составляет FA = 800 м2, помещений категорий В1 - В3 - FВ = 1500 м2, помещений категории Г - FГ = 3000 м2, суммарная категорий А, Б, В1 - В3 - FA,Б,В = 2300 м2, суммарная категорий А, Б, В1 - В3, Г - FA,Б,В,Г = 5300 м2. Помещения категорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения.

2. Определение категории здания.

Суммарная площадь помещений категорий А и Б, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 5 % и не превышает 25 % площади всех помещений здания и 1000 м2. Согласно пп. 4.1 и 4.2 НПБ 105-95 здание не относится к категории А или Б. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 - В3, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 14,38 % и не превышает 25 % площади всех помещений здания и 3500 м2. Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание не относится к категории В. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 - В3, Г, где помещения категорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения, составляет 31,12 % площади всех помещений здания, что более 25 % и 5000 м2. Согласно пп. 4.2 - 4.4 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание относится к категории Г.

6.7.5. Здания категории Д

Пример 28

1. Исходные данные.

Производственное одноэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 8000 м2. Площадь помещений категории А и Б  составляет FA = 600 м2, категорий В1 - В3 - FВ = 1000 м2, категории Г - FГ = 200 м2, категорий В4 и Д - FВ4,Д = 6200 м2, суммарная категорий А, Б, В1 - В3 - FA,Б,В = 1600 м2, суммарная категорий А, Б, В1 - В3, Г- FA,Б,В,Г = 1800 м2. Помещения категорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения.

2. Определение категории здания.

Суммарная площадь помещений категорий А и Б, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 7,5 % и не превышает 25 % площади всех помещений здания и 1000 м2. Согласно пп. 4.1 и 4.2 НПБ 105-95 здание не относится к категории А или Б. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 - В3, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 20 % и не превышает 25 % площади всех помещений здания и 3500 м2. Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание не относится к категории В. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 - В3, Г, где помещения категорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения, составляет 22,5 % и не превышает 25 % площади всех помещений здания и 5000 м2. Согласно пп. 4.4 и 4.5 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание не относится к категориям А, Б, В и Г. Следовательно, оно относится к категории Д.

Пример 29

1. Исходные данные.

Производственное пятиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 25000 м2. Помещения категорий А и Б в здании отсутствуют. Площадь помещений категорий В1 - В3 составляет FВ = 1000 м2, категории Г - FГ = 200 м2, категорий В4 и Д -FВ4,Д = 23800 м2, суммарная категорий В1 - В3, Г - FВ,Г = 1200 м2.

2. Определение категории здания.

Суммарная площадь помещений категорий В1 - В3 составляет 4 % и не превышает 10 % площади всех помещений здания. Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание не относится к категории В. Суммарная площадь помещений категорий В1 - В3, Г составляет 4,8 % и не превышает 5 % площади всех помещений здания. Согласно пп. 4.4 и 4.5 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание не относится к категориям А, Б, В и Г. Следовательно, оно относится к категории Д.

Пример 30

1. Исходные данные.

Производственное двухэтажное здание. Общая площадь помещений F = 10000 м2. Помещения категорий А, Б, В1 - В3 и Г отсутствуют. Площадь помещений категории В4 составляет FВ4 = 2000 м2, категории Д - FД = 8000 м2.

2. Определение категории здания. Согласно п. 4.5 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание относится к категории Д

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

НОМОГРАММЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

Рис. 1. Зависимость значений стехиометрической концентрации Cст ГГ и паров ЛВЖ от стехиометрического коэффициента в

Рис. 2. Зависимость параметра хt = 1/(1 + 0,00367 · tp) от расчетной температуры tp

Рис. 3. Зависимость плотности рг,п ГГ и паров ЛВЖ от молярной массы М при различных расчетных температурах tp: 1 - 10°С; 2 - 15°С; 3 - 20°С; 4 - 25°С; 5 - 30°С; 6 - 35°С; 7 - 40°С; 8 - 45°С

Рис. 4. Зависимость плотности pг,п ГГ и паров ЛВЖ от молярной массы М при различных расчетных температурах tp: 1 - 10 °С; 2 - 15°C, 3 - 20°C, 4 - 25°C; 5 - 30°C; 6 - 35°C; 7 - 40°C; 8 - 45°C

Рис. 5. Зависимость плотности рг,п ГГ и паров ЛВЖ от параметра

Рис. 6. Зависимость плотности pг,п ГГ и паров ЛВЖ от параметра

Рис. 7. Зависимость параметра хв = B/(tp + СА) для паров ЛВЖ от параметра (tp + СА) при различных значениях параметра В: 1 - 600; 2 - 1000, 3 - 1500; 4 - 2000; 5 - 2500; 6 - 3000; 7 - 3200

Рис. 8. Зависимость параметра lqРн для паров ЛВЖ от параметра хв = B/tp + СА) при различных значениях параметра А: 1 - 3,9; 2 - 5,0; 3 - 6,0; 4 - 7,0; 5 - 8,0; 6 - 9,0

Рис. 9. Зависимость давления Рн насыщенных паров ЛВЖ от параметра lqРн

Рис.10. Зависимость давления Рн насыщенных паров ЛВЖ от параметра lqРн

Рис. 11. Зависимость параметра  от молярной массы М

Рис. 12. Зависимость параметра хрм = 10-3 ·  · Рн от параметра хр= · Рн

Рис. 13. Зависимость параметра хрм = 10-3 ·  · Рн от параметра хр =  · Рн

Рис. 14. Зависимость интенсивности испарения W ненагретых выше температуры окружающей среды ЛВЖ от параметра хз = 10-3 · з · · Рн

Рис. 15. Зависимость интенсивности испарения W ненагретых выше температуры окружающей среды ЛВЖ от параметра хз = 10-3 · з · · Рн

Рис. 16. Зависимость избыточного давления взрыва ДР для горючих газов (кроме водорода), определенная по формуле (1) НПБ 105-95, от параметра  при Z = 0,5

Рис. 17. Зависимость избыточного давления взрыва ДР для горючих газов, определенная по формуле (1) НПБ 105-95, от параметра : 1 - водород (Z = 1,0); 2 - метан (Z = 0,5); 3 - этан (Z = 0,5); 4 - пропан (Z = 0,5); 5 - бутан (Z = 0,5)

Рис. 18. Зависимость избыточного давления взрыва ДР для горючих газов (кроме водорода), определенная по формуле (4) НПБ 105-95, от параметра  при Z = 0,5

Рис. 19. Зависимость избыточного давления взрыва ДР для горючих газов, определенная по формуле (4) НПБ 105-95. от параметра : 1 - водород (Z = 1,0); 2 - этан (Z = 0,5); 3 - метан (Z = 0,5); 4 - пропан (Z = 0,5); 5 - бутан (Z = 0,5)

Рис. 20. Зависимость избыточного давления взрыва ДР для легковоспламеняющихся и горючих жидкостей, определенная по формуле (1) НПБ 105-95, от параметра  при Z = 0,3

Рис. 21. Зависимость избыточного давления взрыва ДР для легковоспламеняющихся жидкостей, определенная по формуле (1) НПБ 105-95, от параметра  при Z = 0,3:1 - дизельное топливо зимнее; 2 - бензин АИ-93 зимний; 3 - гексан; 4 - м-ксилол; 5 - толуол; 6 - диэтиловый эфир; 7 - ацетон; 8 - этиловый спирт

Рис. 22. Зависимость избыточного давления взрыва ДР для легковоспламеняющихся жидкостей, определенная по формуле (1) НПБ 105-95, от параметра  при Z = 0,3:1 - дизельное топливо зимнее; 2 - бензин АИ-93 зимний; 3 - гексан; 4 - м-ксилол; 5 - толуол; 6 - диэтиловый эфир; 7 - ацетон; 8 - этиловый спирт

Рис. 23. Зависимость избыточного давления взрыва ДР для легковоспламеняющихся и горючих жидкостей, определенная по формуле (4) НПБ 105-95, от параметра  при Z = 0,3

Рис 24 Зависимость избыточного давления взрыва ДР для легковоспламеняющихся жидкостей, определенная по формуле (4) НПБ 105-95, от параметра  при Z = 0,3:1 - м-ксилол; 2 - гексан; 3 - бензин АИ-93 зимний; 4 - дизельное топливо зимнее; 5 - толуол; 6 - диэтиловый эфир; 7 - ацетон; 8 - этиловый спирт

Рис. 25. Зависимость избыточного давления взрыва ДР для легковоспламеняющихся жидкостей, определенная по формуле (4) НПБ 105-95, от параметра  при Z =0,3: 1 - м-ксилол; 2 - гексан; 3 - бензин АИ-93 зимний; 4 - дизельное топливо зимнее; 5 - толуол; 6 - диэтиловый эфир; 7 - ацетон; 8 - этиловый спирт

Рис. 26. Зависимость избыточного давления взрыва ДР для легковоспламеняющихся жидкостей, определенная по формуле (1) НПБ 105-95, от параметра  (mж - масса поступившей в помещение ЛВЖ) при Z = 0,3 и при условии полного испарения с поверхности разлива (менее площади помещений), температуре tp = 45°С и отсутствии подвижности воздуха в помещении: 1 - бензин АИ-93 зимний; 2 - ацетон

Рис. 27. Зависимость избыточного давления взрыва ДР для горючих пылей, определенная по формуле (4) НПБ 105-95, от параметра

при Z = 0,5

Рис. 28. Зависимость избыточного давления взрыва ДР для горючих пылей, определенная по формуле (4) НПБ 105-95, от параметра m/Vсв, (г · м-3) при Z =0,5:1 - полиэтилен (Нт = 45 МДж · кг-1); 2 - алюминий (Нт = 30 МДж · кг-1); 3 - пшеничная мука (Нт = 18 МДж · кг-1)

Рис. 29. Схема определения категорий помещений

Рис. 30. Определение категорий помещений с нефтепродуктами

Рис. 31. Определение категорий помещений с древесиной

Рис. 32. Определение категорий помещений с торфом

Рис. 33. Определение категорий помещений с бурым углем

Рис. 34. Определение категорий помещений с древесным углем

Рис. 35. Определение категорий помещений с рубероидом

Рис. 36. Определение категорий помещений с серой

Рис. 37. Определение категорий помещений с сеном

Рис. 38. Определение категорий помещений с бумагой, картоном

Рис. 39. Определение категорий помещений с шерстью


ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Значения показателей пожарной опасности некоторых индивидуальных веществ

№ п/п

Вещество

Химическая формула

Молярная масса, кг кмоль-1

Температура вспышки, єС

Температура самовоспламенения

Константы уравнения Антуана

Температурный интервал значений констант уравнения Антуана,°С

Нижний концентрационный предел распространения пламени, %(об.)

Характеристика вещества

Теплота сгорания, кДж.кг-1

 

 

 

 

 

 

А

В

Са

 

 

 

 

1

Амилацетат

C7Hl4О2

130,196

+43

+290

6,29350

1579,510

221,365

25¸147

1,08

ЛВЖ

29879

2

Амилен

С5Н10

70,134

<-18

+273

5,91048

1014,294

229,783

-60¸100

1,49

ЛВЖ

45017

3

н-Амиловый спирт

C5H12O

88,149

+48

+300

6,3073

1287,625

161,330

74¸157

1,46

ЛВЖ

38385

4

Аммиак

NНз

17,03

-

+650

-

-

-

-

15,0

ГГ

18585

5

Анилин

C6H7N

93,128

+73

+617

6,04622

1457,02

176,195

35¸184

1,3

ГЖ

32386

6

Ацетальдегид

С2Н4О

44,053

-40

+172

6,31653

1093,537

233,413

-80¸20

4,12

ЛВЖ

27071

7

Ацетилен

С2Н2

26,038

-

+335

-

-

-

-

2,5

ГГ

(ВВ)

49965

8

Ацетон

С3Н6О

58,08

-18

+535

6,37551

1281,721

237,086

-15¸93

2,7

ЛВЖ

31360

9

Бензиловый спирт

C7H8O

108,15

+90

+415

-

-

-

-

1,3

ГЖ

-

10

Бензол

C6H6

78,113

-11

+560

5,61391

610906

902,275

1252,776

178,099

225,178

-20¸6

-7¸80

1,43

ЛВЖ

40576

11

1,3-Бутадиен

C4H6

54,091

-

+430

-

-

-

-

2,0

ГГ

44573

12

н-Бутан

С4Н10

58,123

-69

+405

6,00525

968,098

242,555

-130¸0

1,8

ГГ

45713

13

1-Бутен

C4H8

56,107

-

+384

-

-

-

-

1,6

ГГ

45317

14

2-Бутен

С4Н8

56,107

-

+324

-

-

-

-

1,8

ГГ

45574

15

н-Бутилацетат

C6H12O2

116,16

+29

+330

6,25205

1430,418

210,745

59¸126

1,35

ЛВЖ

28280

16

втор-Бутил-ацетат

С6Н12О2

116,16

+19

+410

-

-

-

-

1,4

ЛВЖ

28202

17

н-Бутиловый спирт

С4Н10О

74,122

+35

+340

8,72232

2664,684

279,638

-1¸126

1,8

ЛВЖ

36805

18

Винилхлорид

С2НзСI

62,499

-

+470

6,0161

905,008

239,475

-65¸-13

3,6

ГГ

18496

19

Водород

Н2

2,016

-

+510

-

-

-

-

4,12

ГГ

119841

20

н-Гексадекан

С16Н34

226,44

+128

+207

5,91242

1656,405

136,869

105¸287

0,47

ГЖ

(ТГВ)

44312

21

н-Гексан

C6Hl4

86,177

-23

+233

5,99517

1166,274

223,661

-54¸69

1,24

ЛВЖ

45105

22

н-Гексило­вый спирт

С6Н14О

102,17

+60

+285

6,17894

7,23663

1293,831

1872,743

152,631

202,666

52¸157

60¸108

1,2

ЛВЖ

39587

23

Гептан

C7H16

100,203

-4

+223

6,07647

1295,405

219,819

60¸98

1,07

ЛВЖ

44919

24

Гидразин

N2H4

32,045

+38

+132

7,99805

2266,447

266,316

84¸112

4,7

ЛВЖ

(ВВ)

14644

25

Глицерин

С3Н8О3

92,1

+198

+400

8,177393

3074,220

214,712

141¸263

2,6

ГЖ

16102

26

Декан

С10Н22

142,28

+47

+230

6,52023

1809,975

227,700

17¸174

0,7

ЛВЖ

44602

27

Дивиниловый эфир

С4Н6О

70,1

-30

+360

-

-

-

-

1,7

ЛВЖ

32610

28

N, N-Диме-тилформамид

С3Н7ОN

73,1

+53

+440

6,15939

1482,985

204,342

25¸153

2,35

ЛВЖ

-

29

1,4-Диоксан

С4Н802

 

88,1

+11

+375

6 64091

1632,425

250,725

12¸101

2,0

ЛВЖ

-

30

1,2-Дихлор-этан

C2H4Cl2

98,96

+9

+413

6,78615

1640,179

259,715

-24¸83

6,2

ЛВЖ

10873

31

Диэтиламин

C4H11N

73,14

-14

+310

6,34794

1267,557

236,329

-33¸59

1,78

ЛВЖ

34876

32

Диэтиловыи эфир

С4Н10О

74,12

-41

+180

6,12270

1098,945

232,372

-60¸35

1,7

ЛВЖ

34147

33

н-Додекан

С12Н26

170,337

+77

+202

7,29574

2463,739

253,884

48¸214

0,63

ГЖ

44470

34

Изобутан

С4Н10

58,123

-76

+462

5,95318

916,054

243,783

-159¸12

1,81

ГГ

45578

35

Изобутилен

C4H8

56,11

-

+465

-

-

-

-

1,78

ГГ

45928

36

Изобутиловый спирт

С4Н10О

74,12

+28

+390

7,83005

2058,392

245,642

-9¸116

1,8

ЛВЖ

36743

37

Изопентан

C5H12

72,15

-52

+432

5,91799

1022,551

233,493

83¸28

1,36

ЛВЖ

45239

38

Изопропил-бензол

C9Hl2

120,20

+37

+424

6,06756

1461,643

207,56

2,9¸152,4

0,88

ЛВЖ

46663

39

Изопропиловый спирт

С3Н8

60,09

+14

+430

7,51055

1733,00

232,380

-26¸148

2,23

ЛВЖ

34139

40

м-Ксилол

C8Н10

106,17

+28

+530

6,13329

1461,925

215,073

-20¸220

1,1

ЛВЖ

52829

41

о-Ксилол

С8Н10

106,17

+31

+460

6,28893

1575,114

223,579

-3,8¸144,4

1,0

ЛВЖ

41217

42

п-Ксилол

С8Н10

106,17

+26

+528

6,25485

1537,082

223,608

-8,1¸138,3

1,1

ЛВЖ

41207

43

Метан

СН4

16,04

-

+537

5,68923

380,224

264,804

-182¸-162

5,28

ГГ

50000

44

Метиловый спирт

СН4О

32,04

+6

+440

7,3527

1660,454

245,818

-10¸90

6,98

ЛВЖ

23839

45

Метилпропилкетон

C5H10О

86,133

+6

+452

6,98913

1870,4

273,2

-17¸103

1,49

ЛВЖ

33879

46

Метилэтилкетон

С4Н8О

72,107

-6

-

7,02453

1292,791

232,340

-48¸80

1,90

ЛВЖ

-

47

Нафталин

С10Н8

128,06

+80

+520

9,67944

6,7978

3123,337

2206,690

243,569

245,127

0¸80

80¸159

0,9

ТГВ

39435

48

н-Нонан

С9Н20

128,257

+31

+205

6,17776

1510,695

211,502

2¸150

0,78

ЛВЖ

44684

49

Оксид углерода

СО

28,01

-

+605

-

-

-

-

12,5

ГГ

10104

50

Оксид этилена

C2Н4О

44,05

-18

+430

-

-

-

-

3,2

ГГ

(ВВ)

27696

51

Н-Октан

С8Н18

114,230

+14

+215

6,09396

1379,556

211,896

-14¸126

0,9

ЛВЖ

44787

52

Н-Пентадекан

С15Н32

212,42

+115

+203

6,0673

1739,084

157,545

92¸270

0,5

ГЖ

44342

53

Н-Пентан

С5Н12

72,150

-44

+286

5,97208

1062,555

231,805

-50¸36

1,47

ЛВЖ

45350

54

г-Пиколин

С6Н7N

93,128

+39

+578

6,44382

1632,315

244,787

70¸145

1,4

ЛВЖ

36702

55

Пиридин

C5H5N

79,10

+20

+530

5,91684

1217,730

196,342

-19¸116

1,8

ЛВЖ

35676

56

Пропан

С3Н8

44,096

-96

+470

5,95547

813,864

248,116

-189¸42

2,3

ГГ

46353

57

Пропилен

С3Н6

42,080

-

+455

5,94852

786,532

247,243

-107,3¸47,1

2,4

ГГ

45604

58

н-Пропиловый спирт

С3Н8О

60,09

+23

+371

7,44201

1751,981

225,125

0¸97

2,3

ЛВЖ

34405

59

Сероводород

H2S

34,076

-

+246

-

-

-

-

4,3

ГГ

-

60

Сероуглерод

CS2

76,14

-43

+102

6,12537

1202,471

245,616

-15¸80

1,0

ЛВЖ

14020

61

Стирол

С8Н8

104,14

+30

+490

7,06542

2113,057

272,986

-7¸146

1,1

ЛВЖ

43888

62

Тетрагидрофуран

С4Н8О

72,1

-20

+250

6,12008

1202,29

226,254

23¸100

1,8

ЛВЖ

34730

63

н-Тетрадекан

С14Н30

198,39

+103

+201

6,40007

1950,497

190,513

76¸254

0,5

ГЖ

44377

64

Толуол

С7Н8

92,140

+7

+535

6,0507

1328,171

217,713

-26,7¸110,6

1,27

ЛВЖ

40936

65

н-Тридекан

C13H28

184,36

+90

+204

7,09388

2468,910

250,310

59¸236

0,58

ГЖ

44424

66

2,2,4-Триметилпентан

C8H18

114,230

-4

+411

5,93682

1257,84

220,735

-60¸175

1,0

ЛВЖ

44647

67

Уксусная кислота

С2Н4О2

60,05

+40

+465

7,10337

1906,53

255,973

-17¸118

4,0

ЛВЖ

13097

68

н-Ундекан

С11Н24

156,31

+62

+205

6,80501

2102,959

242,574

31¸197

0,6

ГЖ

44527

69

Формальдегид

СН2О

30,03

-

+430

5,40973

607,399

197,626

-19¸60

7,0

ГГ

19007

70

Фталевый ангидрид

С8Н4О3

148,1

+153

+580

7,12439

2879,067

277,501

134¸285

1,7

(15г·м3)

ТГВ

-

71

Хлорбензол

C6H5CI

112,56

+29

+637

6,38605

1607,316

235,351

-35¸132

1,4

ЛВЖ

27315

72

Хлорэтан

C2H5CI

64,51

-50

+510

6,11140

1030,007

238,612

-56¸12

3,8

ГГ

19392

73

Циклогексан

C6H12

84,16

-17

+259

5,96991

1203,526

222,863

6,5¸200

1,3

ЛВЖ

43833

74

Этан

C2H6

30,069

-

+515

-

-

-

-

2,9

ГГ

52413

75

Этилацетат

С4Н8О2

88,10

-3

+446

6,22672

1244,951

217,881

15¸75,8

2,0

ЛВЖ

23587

76

Этилбензол

C8H10

106,16

+20

+431

6,35879

1590,660

229,581

-9,8¸136,2

1,0

ЛВЖ

41323

77

Этилен

С2Н4

28,05

-

+435

-

-

-

-

2,7

ГГ

46988

78

Этилен-гликоль

С2Н6О2

62,068

+111

+412

8,13754

2753,183

252,009

53¸198

4,29

ГЖ

19329

79

Этиловый спирт

С2Н6О

46,07

+13

+400

7,81158

1918,508

252,125

-31¸78

3,6

ЛВЖ

30562

80

Этилцеллозольв

С4Н10О2

90,1

+40

+235

7,86626

2392,56

273,15

20¸135

1,8

ЛВЖ

26382


ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Значения показателей пожарной опасности некоторых смесей и технических продуктов

№ п/п

Продукт (ГОСТ, ТУ) (со­став смеси), % (масс.)

Суммар­ная фор­мула

Мо­ляр­ная масса, кг ·кмоль-1

Темпе­ра­тура вспышки, єС

Темпе­ра­тура са­мо­вос­пла­ме­не­ния, °С

Константы уравнения

Антуана

Темпе­ратур­ный ин­тервал значе­ний кон­стант уравне­ния Ан­туана,°С

Ниж­ний кон­цен­траци­онный предел рас­про­стра­нения пла­мени, % (об.)

Ха­рак­те­ри­стика ве­ще­ства

Теп­лота сгора­ния, кДж.кг-1

 

 

 

 

 

 

А

В

СА

 

 

 

 

1

Бензин авиационный Б-70 (ГОСТ1012-72)

С7,267 H14,796

102,2

-34

300

7,54424

2629,65

384,195

-40¸100

0,79

ЛВЖ

44094

2

Бензин А-72 (зимний) (ГОСТ2084-67)

C6,991 H13,706

97,2

-36

-

4,19500

682,876

222,066

-60¸85

1,08

ЛВЖ

44239

3

Бензин АИ-93 (летний) (ГОСТ 2084-67)

С7,024 H13,706

98,2

-36

-

4,12311

664,976

221,695

-60¸95

1,06

ЛВЖ

43641

4

Бензин АИ-93 (зимний) (ГОСТ 2084-67)

С6,911 H12,168

95,3

-37

-

4,26511

695.019

223,220

-60¸90

1,1

ЛВЖ

43641

5

Дизельное топливо "3" (ГОСТ 305-73)

C12,343 H23,889

172,3

>+35

+225

5,07818

1255,73

199,523

40¸210

0,61

ЛВЖ

43590

6

Дизельное топливо "Л" (ГОСТ 305-73)

С14,511 Н29,120

203,6

>+40

+210

5,00109

1314,04

192,473

60¸240

0,52

ЛВЖ

43419

7

Керосин осветительный КО-20 (ГОСТ 4753-68)

C13,595 Н26,860

191,7

>+40

+227

4,82177

1211,73

194,677

40¸240

0,55

ЛВЖ

43692

8

Керосин осветительный КО-22 (ГОСТ 4753-68)

C10,914 Н21,832

153,1

>+40

+245

5,59599

1394,72

204,260

40¸190

0,64

ЛВЖ

43692

9

Керосин осветительный КО-25 (ГОСТ 4753-68)

С11,054 Н21,752

154,7

>+40

+236

5,12496

1223,85

203,341

40¸190

0,66

ЛВЖ

43692

10

Ксилол (смесь изомеров) (ГОСТ 9410-60)

С8 Н10

106,17

+29

+490

6,17972

1478,16

220,535

0¸50

1,1

ЛВЖ

43154

11

Уайт-спирит (ГОСТ 3134-52)

С10,5 Н21,0

147,3

>+33

+250

7,13623

2218,3

273,15

20¸80

0,7

ЛВЖ

43966

12

Масло трансформаторное (ГОСТ 10121-62)

С21,74 Н42,28 S0,04

303,9

>+135

+270

6,88412

2524,17

174,010

164¸343

0,29

ГЖ

43111

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

13

Масло АМТ-300 (ТУ 38-1 Г-68)

С22,25 Н33,48 S0,34 N0,07

312,9

>+170

+290

6,12439

2240,001

167,85

170¸376

0,2

ГЖ

42257

14

Масло АМТ-300 Т (ТУ 38101243-72)

Cl9,04 H24,58 S0,196 N0,04

260,3

>+189

+334

5,62020

2023,77

164,09

171¸396

0,2

ГЖ

41778

15

Растворитель Р-4 (н-бутил-ацетат-12, толуол-62, ацетон-26)

C5,452 Н7,606 O0,535

81,7

-7

+550

6,29685

1373,667

242,828

-15¸100

1,65

ЛВЖ

40936

16

Растворитель Р-4 (ксилол-15, толуол-70, ацетон-15)

C6,231 Н7,798 О0,223

86,3

-4

-

6,27853

1415,199

244,752

-15¸100

1,38

ЛВЖ

43154

17

Растворитель Р-5(н-бутил-ацетат-30, ксилол-40, ацетон-30)

С5,309 Н8,б55 О0,897

86,8

-9

-

6,30343

1378,851

245,039

-15¸100

1,57

ЛВЖ

43154

18

Растворитель Р-12(н-бутил-ацетат-30, ксилол-10, толуол-60)

C6,837 H9,217 О0,515

99,6

+10

-

6,17297

1403,079

221,483

0¸100

1,26

ЛВЖ

43154

19

Растворитель М (н-бутил-ацетат-30, этилацет-5, этиловый спирт-60, изобутиловый спирт-5)

С2,761 Н7,147 O1,187

59,36

+6

+397

8,05697

2083,566

267,735

0¸50

2,79

ЛВЖ

36743

20

Растворитель РМЛ (ТУКУ 467-56) (толуол-10, этиловый спирт-64, н-бутиловый спирт-10, этилцеллоэольв-16)

C2,645 H6,810 О1,038

55,24

+10

+374

8,69654

2487,728

290,920

0¸50

2,85

ЛВЖ

40936

21

Растворитель РМЛ-218 (МРТУ6-10-729-68) (н-бутилацетат-9, ксилол-21,5, толуол-21,5, этиловыйспирт-16, н-бутиловый спирт-3, зтил-целлозольв-13,этилацетат-16)

С4,791 Н8,318 О0,974

81,51

+4

+399

7,20244

1761,043

251,546

0¸50

1,72

ЛВЖ

43154

22

Растворитель РМЛ-315 (ТУ 6-10-1013-70) (н-бутилацетат-18, ксилол-25, толуол-25, н-бутиловый спирт-15, этилцеллозольв-17)

С5,962 Н9,779 О0,845

94,99

+16

+367

6,83653

1699,687

241,00

0¸50

1,25

ЛВЖ

43154

23

Уайт-спирит (ГОСТ 3134-52)

C10,5 H21,0

147,3

>+33

+250

7,13623

2218,3

273,15

20¸80

0,7

ЛВЖ

43966

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Значения низшей теплоты сгорания твердых горючих веществ и материалов

 

Вещества и материалы

Низшая теплота сгорания , МДж · кг-1

Бумага:

 

разрыхленная

13,40

книги, журналы

13,40

книги на деревянных стеллажах

13,40

Древесина (бруски W = 14%)

13,80

Древесина (мебель в жилых и административных зданиях W = 8-10%)

13,80

Кальций (стружка)

15,80

Канифоль

30,40

Кинопленка триацетатная

18,80

Капрон

31,09

Карболитовые изделия

26,90

Каучук СКС

43,89

Каучук натуральный

44,73

Каучук хлоропреновый

27,99

Краситель жировой 5С

33,18

Краситель 9-78Ф п/э

20,67

Краситель фталоцианотен 4 // 3 // М

13,76

Ледерин (кожзаменитель)

17,76

Линкруст поливинилхлоридный

17,08

Линолеум:

 

масляный

20,97

поливинилхлоридный

14,31

поливинилхлоридный двухслойный

17,91

поливинилхлоридный на войлочной основе

16,57

поливинилхлоридный на тканевой основе

20,29

Линопор

19,71

Магний

25,10

Мипора

17,40

Натрий металлический

10,88

Органическое стекло

27,67

Полистирол

39,00

Резина

33,52

Текстолит

20,90

Торф

16,60

Пенополиуретан

24,30

Волокно штапельное

13,80

Волокно штапельное в кипе 40х40х40 см

13,80

Полиэтилен

47,14

Полипропилен

45,67

Хлопок в тюках p = 190 кг · м-3

16,75

Хлопок разрыхленный

15,70

Лен разрыхленный

15,70

Хлопок + капрон (3:1)

16,20

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Значения критических плотностей падающих лучистых потоков

Материалы

qкp, кВт · м-2

Древесина (сосна, влажность 12 %)

13,9

Древесностружечная плита плотностью 417 кг · м3

8,3

Торф брикетный

13,2

Торф кусковой

9,8

Хлопок-волокно

7,5

Слоистый пластик

15,4

Стеклопластик

15,3

Пергамин

17,4

Резина

14,8

Уголь

35,0

Рулонная кровля

17,4

Картон серый

10,8

Декоративный бумажно-слоистый пластик, ГОСТ 9590-76

19,0

Декоративный бумажно-слоистый пластик, ТУ 400-1-18-64

24,0

Металлопласт, ТУ 14-1-4003-85

24,0

Металлопласт, ТУ 14-1-4210-86

27,0

Плита древесноволокнистая, ГОСТ 8904-81

13,0

Плита древесностружечная, ГОСТ 10632-77

12,0

Плита древесностружечная с отделкой "Полиплен", ГОСТ 21-29-94-81

12,0

Плита древесноволокнистая с лакокрасочным покрытием под ценные породы дерева, ГОСТ 8904-81

12,0

Плита древесноволокнистая с лакокрасочным покрытием под ценные породы дерева, ТУ 400-1-199-80

16,0

Винилискожа обивочная пониженной горючести, ТУ 17-21-488-84

30,0

Винилискожа, ТУ 17-21-473-84

32,0

Кожа искусственная "Теза", ТУ 17-21-488-84

17,9

Кожа искусственная "ВИК-ТР", ТУ 17-21-256-78

20,0

Кожа искусственная "ВИК-Т на ткани 4ЛХ ТУ 17-21-328-80

20,0

Стеклопластик на полиэфирной основе, ТУ 6-55-15-88

14,0

Лакокрасочные покрытия РХО, ТУ 400-1-120-85

25,0

Обои моющиеся ПВХ на бумажной основе, ТУ 21-29-11-72

12,0

Линолеум ПВХ однослойный, ГОСТ 14632-79

10,0

Линолеум алкидный, ГОСТ 19247-73

10,0

Линолеум ПВХ марки ТТН-2, ТУ 21-29-5-69

12,0

Линолеум ПВХ на тканевой основе, ТУ 21-29-107-83

12,0

Линолеум рулонный на тканевой основе

12,0

Линолеум ПВХ, ТУ 480-1-237-86:

 

- с применением полотна, ТУ 17-14-148-81

7,2

- с применением полотна, ТУ 17-РСФСР-18-17-003-83

6,0

- на подоснове "Неткол"

9,0

Дорожка прутковая чистошерстяная, ТУ 17-Таджикская ССР-463-84

9,0

Покрытие ковровое, прошивное, ОСТ 17-50-83, арт. 5867

22,0

.Покрытие ковровое для пола рулонное "Ворсолон", ТУ 21-29-12-72

5,0

Покрытие ковровое иглопробивное "Мистра-1", ТУ 17-Эстонская ССР-266-80

6,0

Покрытие ковровое иглопробивное "Мистра-2", ТУ 17-Эстонская ССР-266-80

5,0

Покрытие ковровое иглопробивное "Авистра"

12,0

Покрытие ковровое иглопробивное "Вестра", ТУ 17-Эстонская ССР-551-86

5,0

Покрытие ковровое типа А, ТУ 21-29-35, арт. 10505

4,0

Сено, солома (при минимальной влажности до 8 %) Легковоспламеняющиеся, горючие и трудногорючие жидкости при температуре самовоспламенения, єС:

7.0

300

12,1

350

15,5

400

19,9

500 и выше

28,0

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

ЭКСПРЕСС-ИНФОРМАЦИЯ

О выходе новой редакции норм пожарной безопасности Государственной противопожарной службы МВД России "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" - НПБ 105-95

Главным управлением Государственной противопожарной службы МВД России по согласованию с Министерством строительства России утверждены и с 1 января 1996 года вводятся в действие нормы пожарной безопасности "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" - НПБ 105-95 (взамен ОНТП 24-86/МВД СССР, утрачивающих силу с 1 января 1996г.).

Принципиальным отличием НПБ 105-95 является введение новой концепции по разграничению категорий помещений В и Д. К пожароопасной категории В следует относить помещения, в технологическом процессе которых находятся или обращаются горючие материалы, при этом уровень пожарной опасности учитывается введением такого критерия, как пожарная нагрузка, и устанавливается дифференцированной классификацией, в соответствии с которой помещения категории В разделяются на 4 категории (В1, В2, В3, В4) в зависимости от удельной временной пожарной нагрузки (в технологии). К категории Д (непожароопасной) относятся помещения, где не применяются и не используются горючие материалы (без учета строительных конструкций).

При этом категории В1, В2 и В3 по требованиям противопожарной защиты в основном соответствуют действующей в настоящее время в строительных нормах и правилах категории В, а категория В4 с практической точки зрения аналогична существующей категории Д (с небольшой пожарной нагрузкой),

Учитывая, что с изменением самой концепции категорирования помещений (В и Д) и введением в действие новых норм НПБ 105-95 требуется разработка и внесение изменений в действующие СНиП, а также доработка раздела 4 "Категории зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" НПБ, Минстрой России совместно с ГУГПС МВД России рассмотрели вопросы применения указанных НПБ при проектировании и сообщают, что впредь до внесения соответствующих изменений в строительные нормы и правила при проектировании производственных, складских сельскохозяйственных помещений и зданий следует руководствоваться следующими положениями при назначении противопожарных мероприятий, указанных в действующих нормах:

- к помещениям категорий В1, В2, В3 следует применять требования, установленные действующими СНиП для категории В. При этом для помещений категории В1 необходимо устанавливать более жесткие требования (на 20 %) по нормируемым параметрам путей эвакуации и площади таких помещений (если эта площадь установлена нормами). Для помещений категории В3 допускается в обоснованных случаях эти требования (к площади и путям эвакуации) принимать менее жесткими (на 20 %) по сравнению с действующими требованиями к категории В;

- к помещениям категории В4 следует применять требования, установленные действующими СНиП для категории Д;

- в помещениях, относимых в соответствии с утвержденными НПБ к непожароопасной категории Д (где применяются в технологии только негорючие вещества и материалы), их площади и параметры путей эвакуации не нормируются;

- при определении категорий зданий (в соответствии с разделом 4 НПБ 105-95) помещения категорий В1, В2, В3 учитываются в суммарной площади помещений категории В, а помещения категории В4 - в площади помещений категории Д;

- в здании категории В при наличии помещений категории В1 допустимые его этажность или площадь пожарного отсека необходимо уменьшать на 25 %.

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Основные источники информации

1. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика. - М.: Стройиздат, 1983. - 136 с.

2. НПБ 105-95. Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности / ГУГПС МВД России. - М.: ВНИИПО, 1995. - 25 с.

3. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование / Минстрой России. - М.: ГП ЦПП, 1994. - 66 с.

4. ПУЭ-85. Правила устройства электроустановок / Минэнерго СССР. - М.: Энергоатомиздат, 1986. - 648 с.

5. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов и средства их тушения: Справ, изд.: в 2 кн. / Баратов А.Н., Корольченко А.Я., Кравчук Г.Н. и др. - М.: Химия, 1990. - 496 с., 384 с.

6. О выходе новой редакции норм пожарной безопасности Государственной противопожарной службы МВД России "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" - НПБ 105-95: Экспресс-информ.

 >>>  ПОИСК ДОКУМЕНТОВ  

    Борщино-1 Фото: брусовой дом 9х10 139 3 2 Брусовой дом 9х10

    П-26 Фото: брусовой дом с мансардой 85 3 Брусовой дом с мансардой

    Бастион Фото: смежный дом из бруса на две семьи 189.64 6 2 Смежный дом из бруса на две семьи

    Патриарх Фото: дом из бруса с большой террасой 172 5 2 Дом из бруса с большой террасой

    Д-94 Фото: дачный дом 6х8 м с террасой и лоджией 96 4 Дачный дом 6х8 м с террасой и лоджией


 Рейтинг@Mail.ru   По вопросам работы сайта и сотрудничества обращайтесь к администратору adm@stroyplan.ru.
При использовании материалов портала - ccылка, доступная для индексации, на сайт обязательна.
© 2006-2016 "СТРОЙПЛАН"
    Все права защищены.