регистрация компании дать объявление быстрый поиск лента публикаций восстановление доступа о портале
    
Строительный портал СтройПлан.ру
Подбор проекта Новости отраслиПубликации
 
КОРЗИНА (0)  
 >>>  ПОИСК ДОКУМЕНТОВ  
  Дополнительные материалы  [ + развернуть]  
Утвержден: Госстрой СССР (27.12.1974)
Дата введения: 1 января 1976 г.
скачать бесплатно ГОСТ 8426-75 "Кирпич глиняный для дымовых труб"

Министерство
монтажных и специальных строительных работ СССР

(Минмонтажспецстрой СССР)

УКАЗАНИЯ
ПО РАСЧЕТУ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ДЫМОВЫХ ТРУБ

ВСН 286-72

ММСС СССР

Москва 1972

В настоящих Указаниях приведен расчет железобетонных дымовых труб на совместное действие нагрузок от собственного веса и ветра и воздействия температуры (нагрев ствола отходящими газами и солнечной радиации), а также приведены новые данные по определению крена и осадок фундаментов дымовых труб в зависимости от их высоты.

Указания разработаны институтами НИИЖБ, ЦНИИСК им. Кучеренко, НИИОСП Госстроя СССР и ВНИПИ Теплопроект Минмонтажcпецстроя СССР.

Участие в разработке приняли: от НИИЖБ - докт. техн. наук А.Ф. Милованов, канд. техн. наук Б.А. Альтшулер; от ЦНИИСК им. Кучеренко - доктора техн. наук Б.Г. Коренев, А.Р. Ржаницын, А.В. Геммерлинг, кандидаты техн. наук М.П. Барштейн, В.Г. Власов, инж. П.К. Шкляревский; НИИОСП - докт. техн. наук К.Е. Егоров; от ВНИПИ Теплопроект канд. техн. наук И.А. Шишков, инженеры В.Г. Лебедев, В.В. Сидоров, В.С. Першко.

Редакторы                      Инж. Д.А. Аппак

Инж. И.М. Рейнов

Минмонтажспецстрой СССР

Ведомственные строительные нормы

ВСН 286-72

Указания по расчету железобетонных дымовых труб

ММСС СССР

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие указания распространяются на расчет монолитных железобетонных дымовых труб высотой более 150 м с ненапрягаемой арматурой.

Примечания: 1. Железобетонные дымовые трубы высотой до 150 м должны рассчитываться по «Инструкции по проектированию железобетонных дымовых труб». М., Госстройиздат, 1962, при этом ветровые нагрузки следует принимать по действующей главе СНиП «Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования».

2. Монолитные железобетонные дымовые трубы высотой более 150 м с ненапрягаемой арматурой далее в тексте «Указаний» будут именоваться сокращенно «трубы».

1.2. Расчет труб, возводимых в сейсмических районах, должен вестись с учетом требований главы СНиП II-2.12-69 «Строительство в сейсмических районах. Нормы проектирования».

1.3. Расчет железобетонных плит для фундаментов дымовых труб должен выполняться согласно «Инструкции по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций с учетом перераспределения усилий» 2-е издание (М., Госстройиздат, 1961).

1.4. При расчетах труб кроме настоящих Указаний надлежит соблюдать требования глав СНиП II-В.1-62* «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» и II-В.7-67 «Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур. Нормы проектирования».

Внесены
ВНИПИ Теплопроект, НИИЖБ, ЦНИИСК, НИИОСП

Утверждены
Минмонтажспецстроем СССР

27 января 1972 г.

Срок введения
1 марта 1972 г.

2. СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБЫ

Общие указания

2.1. Расчет трубы следует производить по двум группам предельных состояний: по потере несущей способности и по непригодности к нормальной эксплуатации.

При расчете по первой группе предельных состояний необходимо учитывать одновременное действие нагрузки от собственного веса, расчетной ветровой нагрузки, а также влияние температуры отводимых газов; при расчете по второй группе предельных состояний - одновременное действие собственного веса, нормативной нагрузки от ветра, а также влияние температуры отводимых газов и солнечной радиации.

Примечание. Собственный вес трубы принимается без коэффициентов перегрузки.

Предельному состоянию по потере несущей способности вертикальных и горизонтальных сечений трубы отвечает образование пластического шарнира, в том числе:

- в горизонтальных сечениях трубы с наветренной стороны пластическому шарниру соответствует состояние, когда зона текучести растянутой арматуры, равномерно расположенной по периметру кольца, доходит до центра тяжести арматуры растянутой зоны (рис. 1); с подветренной стороны этому соответствует полное использование прочности сжатой зоны бетона;

- в вертикальных сечениях предельному состоянию соответствует текучесть растянутой арматуры.

Вторая группа предельных состояний вертикальных и горизонтальных сечений трубы характеризуется достижением трещинами предельной величины раскрытия, равной: для верхней трети высоты трубы - 0,1 мм; для остальной части трубы - 0,2 мм.

2.2. Определение напряжений от температурных воздействий следует производить при наибольшем значении температуры отводимых газов, расчетной температуре наружного воздуха (средней температуре наиболее холодной пятидневки) и наибольшем значении коэффициента теплоотдачи наружной поверхности трубы (aн).

2.3. Для армирования труб принимается, как основная, стержневая арматура периодического профиля классов А-II и А-III. Расчетные характеристики арматуры приводятся в табл. 5 приложения 1.

Рис. 1. Расчетная схема горизонтального сечения трубы и эпюра напряжений

ПРИНЯТЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

yа    - расстояние от центра трубы до центра тяжести растянутой зоны.

yб    - расстояние от центра трубы до центра тяжести сжатой зоны

rв     - внутренний радиус сечения.

rа     - радиус арматуры.

rн    - наружный радиус сечения.

r      - расчетный радиус, равный

b     - половина угла сжатой зоны.

sан  - напряжение в растянутой арматуре.

sбн  - сжимающие напряжения в бетоне.

h     - толщина стенки трубы.

h0    - полезная высота сечения стенки трубы.

2.4. Бетон для труб принимается проектной марки по прочности на сжатие не ниже 300 на портландцементе. Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости следует принимать в соответствии с требованиями нормативных документов. Расчетное сопротивление бетона сжатию принимается равным 0,9Rпр. с учетом условий работы бетона в трубах.

Определение расчетной ветровой нагрузки

2.5. Трубы рассчитываются на ветровую нагрузку с учетом 3-х форм свободных колебаний.

2.6. Расчетная ветровая нагрузка Рik (т), действующая на участок трубы k (рис. 2), при колебаниях его по i-ой форме (i =1, 2, 3) (труба условно разбивается по высоте на r участков с текущим номером j = 1,2... k…r, при этом масса j-го участка и действующая на него ветровая нагрузка принимаются сосредоточенными в середине участка с абсциссой xj) определяется по формуле:

                                                               (1)

где        - расчетная ветровая нагрузка (т) на k-й участок трубы, соответствующая статическому действию скоростного напора ветра;

             qk = q0kkch - расчетное давление ветра (в т/м2) для середины k-го участка;

             q0 - нормативный скоростной напор ветра в т/м2 для высоты над поверхностью земли до 10 м, принимаемый по табл. 9 п.6.1 главы СНиП II-А.11-62 «Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования»;

             kk - поправочный коэффициент на возрастание скоростного напора для середины данного участка, принимаемый по табл. 10 главы СНиП II-А.11-62;

             c = 0,7 - аэродинамический коэффициент для звена k;

             h - коэффициент перегрузки: для труб высотой от 150 до 300 м - 1,4;   выше 300 м - 1,5;

             Sk - площадь проекции k-го звена (м2) на плоскость, перпендикулярную ветровому потоку;

              - расчетная инерционная сила (т), действующая в середине k-го звена при колебаниях трубы по i-ой форме;

         Mk - масса k-го звена ;

         hik - приведенное ускорение (м/сек2) середины k-го звена при колебаниях         трубы по i-ой форме

                                                 (2)

В формуле (2) ai(xk) и ai(xj) - относительные ординаты i-ой формы свободных колебаний трубы в рассматриваемой точке c абсциссой xk и во всех точках с абсциссами xj (j =1,2...k...r), где сосредоточены массы Mj;

mj - коэффициент пульсации скоростного напора для середины j-го участка, определяемый по табл. 12 главы СНиП II-А.11-62;

xi - коэффициент динамичности, зависящий от периода i-ой формы свободных колебаний и от логарифмического декремента колебаний трубы, определяемый по графикам на рис. 3.

Рис. 2. Схема конструкции дымовой трубы с железобетонной оболочкой и четырьмя внутренними металлическими стволами-газоходами:

1 - железобетонная оболочка трубы; 2 - светофорная площадка; 3 - сплошная металлическая площадка; 4 - металлический ствол-газоход (cамонесущий); dcp=12 мм; 5 - фундамент под трубу

Примечание. Металлический ствол 4 свободно опирается в точке а на металлическую площадку 3

Расчет горизонтальных сечений трубы

2.7. Усилия в горизонтальных сечениях трубы определяются методом последовательных приближений.

Окончательными являются усилия или прогибы n-го приближения, которые отличаются от n-1 приближения не более, чем на 5 %.

При расчете горизонтальных сечений трубы по первой и второй группам предельных состояний изгибающий момент определяют от соответствующих нагрузок и воздействий, указанных в п. 2.1. В необходимых случаях принимают наибольший изгибающий момент с учетом проверки трубы на резонанс.

2.8. При расчете трубы по первой группе предельных состояний прогибы и усилия определяют в следующем порядке:

1. Для всех сечений трубы задаются толщиной стенки и сечением вертикальной арматуры на 1 пог. м длины окружности трубы.

Рис. 3 Коэффициенты динамичности

а - для гибких стальных конструкций (логарифмический декремент колебаний d » 0,10)

б - для металлических и деревянных сооружений (d » 0,15)

в - для железобетонных и каменных сооружений (d » 0,30)

2. Определяют нормальные силы (от собственного веса ствола, футеровки, площадок и т.п.) и изгибающие моменты от статических расчетных ветровых нагрузок и динамических воздействий порывов ветра.

В первом приближении изгибающие моменты определяют без учета нормальных сил по формуле:

,                                                   (3)

где        M - изгибающий момент в k-ом сечении трубы от расчетных статических ветровых нагрузок Pj;

              - изгибающий момент от динамического воздействия порывов ветра:

,                                                    (4)

В формуле (4) - динамический изгибающий момент в k-ом сечении трубы при колебаниях его по i-ой форме;

 - расчетная инерционная сила, определяемая согласно пункту 2.6 настоящих Указаний.

3. Определяют напряжение в арматуре (sан) и бетоне (sбн) соответственно согласно п.п. 2.13 и 2.14.

4. Определяют кривизну оси трубы по формуле:

                                                      (5)

при b < 90° кривизну оси трубы допускается определять по формуле

                                                       (6)

5. Принимая эпюру кривизны первого приближения за фиктивную нагрузку, определяют прогибы трубы - .

6. Вычисляют дополнительный момент () от нормальных сил, при этом, кроме перемещения  учитывают перемещения от крена фундамента - yкр.k.

7. Во втором приближении определяют перемещения трубы по суммарному изгибающему моменту () вычисляют новый дополнительный изгибающей момент () и суммируют его с моментом

;

2.9. Для определения напряжений в сечениях трубы предварительно определяют центральный угол 2b, ограничивающий сжатую зону (см. рис. 1).

Величину b определяют в зависимости от a1 и С0 по графикам, приведенным в приложении 4 на рис. 11.

.                                                          (7)

В формуле (7) bб - определяется по табл. 3 главы СНиП II-В.7-67 или по опытным данным в зависимости от средней температуры сечения стенки

                                                                (8)

где b - ширина полосы, равная 100 см

                                                            (9)

Для неослабленного сечения

                                                             (10)

где rн, rв - соответственно наружный и внутренний радиусы стенки трубы.

2.10. При расчете по второй группе предельных состояний прогиб трубы определяют от суммарного действия нормативной ветровой нагрузки, крена фундамента, солнечной радиации и нормальных сил.

Прогиб f верха трубы от действия солнечной радиации принимают равным 0,005H, где H - высота трубы. Для упругой линии трубы при учете солнечной радиации принимается парабола вида:

;                                                                 (11)

2.11. Суммарный изгибающий момент от нормативных нагрузок определяют путем деления расчетного момента на коэффициент перегрузки:

                                                        (12)

2.12. В случае, когда равнодействующая нормальных сил при действии ветровой нагрузки и при одновременном воздействии на сечение температуры не выходит из ядра сечения, прогиб трубы рекомендуется определять как для консольной балки с переменной жесткостью по формуле:

B = bбEбI;                                                                (13)

В формуле (13):

bб - определяют в зависимости от средней температуры стенки трубы в рассматриваемом сечении:

                                                  (14)

где    xc- средняя относительная высота сжатой зоны сечения стенки, определяется по формуле (31).

2.13. Напряжение в растянутой арматуре трубы определяют по формуле:

                                                    (15)

где        

.                                                            (16)

Напряжение в арматуре sан должно удовлетворять условию:

                                                            (17)

В формуле (17)

 - принимается по табл. 8 главы СНиП II-В.7-67 в зависимости от температуры арматуры;

Ra - по табл. 5 приложения 1 данных «Указаний».

2.14. Напряжение в бетоне сжатой зоны от действия собственного веса и ветровой нагрузки определяют по формуле:

                                                 (18)

При наличии в расчетном сечении трубы ослабления проемом (см. рис. 4) напряжения в трубе следует определять по графику рис. 12 приложения 4.

Рис. 4. Расчетная схема сечения ствола с проемом в сжатой зоне:

q - половина угла проема в трубе; x - высота сжатой зоны

2.15. При совместном действии внешних нагрузок и температуры суммарное напряжение в бетоне с подветренной стороны сечения определяют по формуле:

sб = sбн + sбt                                                                                                      (19)

где        sбн - напряжение в бетоне от расчетных нагрузок;

         sбt - напряжение в бетоне, вызванное воздействием температурного перепада, определяемое по формуле:

                                                   (20)

В формуле (20):

 - принимаются по температуре наиболее нагретой поверхности сечения по таблицам соответственно 3 и 5 главы СНиП II-В.7-67.

 - температурная кривизна, определяемая по формуле:

,                                                     (21)

где         aбр и aбр1- коэффициенты суммарной температурной деформации бетона, принимаемые по табл. 6 главы СНиП II-В.7-67 в зависимости от температуры соответственно наиболее и наименее нагретых граней сечения (tб и tб1,);

         nt - коэффициент перегрева, принимаемый при расчете на прочность равным 1,1.

Примечание. Перепады температуры в железобетонной стенке трубы определяются расчетами температурного режима ограждающих конструкций.

Суммарное напряжение в бетоне должно удовлетворять условию:

,                                                        (22)

В формуле (22):

 - определяют по табл. 3 главы СНиП II-В.7-67 или по опытным данным в зависимости от температуры наиболее нагретой поверхности сечения.

2.16. Ширину раскрытия горизонтальных трещин определяют в зависимости от изгибающего момента, вызванного комбинацией нагрузок и воздействий, отвечающих второй группе предельных состояний (см. п. 2.1). По величине суммарного изгибающего момента по формуле (9) определяют величину С0.

Если С0 оказывается менее rя/r, то горизонтальные трещины в трубе определяют только от температурного перепада в трубе.

Если С0 равно или более rя/r, то по найденному суммарному изгибающему моменту вычисляют  и находят значения коэффициента Р по формуле:

                                                         (23)

где

.                                                     (24)

В формуле (24):

aбр - коэффициент суммарной температурной деформации бетона, определяемый по табл. 6 главы СНиП II-В.7-67 в зависимости от температуры нагретой поверхности бетона;

                                               (25)

В формуле (25):

aat - коэффициент температурного расширения арматуры, определяемый по табл. 8 главы СНиП II-В.7-67 в зависимости от температуры арматуры;

aбр - определяют по температуре бетона на уровне арматуры;

k - коэффициент, зависящий от процента армирования сечения продольной арматурой, определяемый по табл. 9 главы СНиП II-В.7-67;

 - напряжение в арматуре от нормативных нагрузок, определяемое по формуле (15).

Значение коэффициента ya в формуле (23) определяют по формуле:

                                             (26)

Значение jбр находят по табл. 3 главы СНиП II-В.7-67 или по опытным данным в зависимости от температуры бетона на уровне арматуры.

Коэффициент yа должен приниматься не более 1 и не менее значения, определяемого по формуле:

                                                (27)

где k и С вычисляют по формулам соответственно:

                                            (28)

                                             (29)

или определяются по графикам на рис. 5 и 6. Значение x определяется по формуле (31);

a - коэффициент, принимаемый при определении x.

2.17. Если P ³ 1, тогда напряжение в арматуре, принимаемое в дальнейшем для расчета раскрытия трещин, равно 1,5

Если Р < 1, напряжение в арматуре satc, принимаемое в дальнейшем расчете, определяется по формуле:

,                                         (30)

где    1/rtc - определяется по формуле (24).

Относительную высоту сжатой зоны (xc) определяют по формуле:

,                                           (31)

где     

Значение коэффициента bб определяется в зависимости от температуры наиболее нагретой поверхности бетона.

Величина  должна удовлетворять условию sa t£ gaRa

где    Ra - принимается по табл. 5 приложения 1.

Рис. 5. Значения коэффициента С = (1- xс)(1-0,5xс) в зависимости от относительной высоты сжатой зоны xс.

Рис. 6. Значения коэффициента k в зависимости от a для разных значений h/h0:

1 - 1,05; 2 - 1,10; 3 - 1,20; 4 - 1,30

Значение коэффициента ya определяют по формуле:

                                          (32)

Предельные минимальные значения коэффициента ya вычисляются по формуле (27).

2.18. Ширину раскрытия горизонтальных трещин определяют по формуле:

,                                                       (33)

где    sac - среднее напряжение в растянутой арматуре, принимаемое при расчете ширины раскрытия трещин большим из двух значений:

sac = sact                                                                                                  (34)

или

,                                                 (35)

где    yа - определяется по формуле

,                                             (36)

где    gбр - определяется по табл. 3 главы СНиП II-В.7-67 или по опытным данным в зависимости от температуры бетона на уровне арматуры.

Расстояние между трещинами lт подставляемое в формулу (33), определяют:

при sac принимаемому по формуле (35)

,                                                       (37)

при sac принимаемому по формуле (34)

,                                                     (38)

где

;                                          (39)

,                                                      (40)

В формуле (40): bб- определяют по температуре бетона на уровне арматуры;

,                                                          (41)

где    S - периметр сечения арматуры по номинальному диаметру без учета выступов ребер;

для арматуры одного диаметра:

                                                             (42)

h - коэффициент, зависящий от вида растянутой арматуры, принимаемый согласно главы СНиП II-В.1-62*.

2.19. В формулах (26, 32, 36, 37 и 39) значение m определяется в зависимости от количества лишь той арматуры, которая устанавливается у наружной поверхности трубы, т.е.

,                                                      (43)

В формуле (43):

Fab - площадь арматуры, устанавливаемой у внутренней поверхности трубы.

2.20. При расчете трубы ее гибкость рекомендуется предварительно принимать с отношением  с последующей проверкой устойчивости трубы согласно приложению 3, где Н - полная высота ствола трубы (или отдельных его участков).

Дн - наружный диаметр основания ствола (или его отдельных участков).

2.21. В многоствольных трубах (см. рис. 2) стальные стволы и металлоконструкции, расположенные внутри ж.б. ствола, учитываются только при определении масс отдельных их участков. Устойчивость самих стальных стволов проверяется по главе СНиП II-В.3-62 «Стальные конструкции. Нормы проектирования».

При прогибах трубы от горизонтальных воздействий необходимо определить в стальных стволах изгибающие моменты от заданных перемещений. По найденным моментам определяются продольные нормальные напряжения в сечениях стволов () и напряжения сжатия от веса стальных стволов и их футеровок. Согласно главе СНиП II-В.3-62 п.п. 6.17-6.20 суммарные сжимающие напряжения от продольных сил и моментов не должны превышать расчетных осевых напряжений s01.

Расчет вертикальных сечений

2.22. Расчет вертикальных сечений производят по формуле:

                                                   (44)

где        Ra - принимается по табл. 5 приложения 1.

         sact - определяется по формуле (30), в которой величина xc определяется по формуле (31) при q = a. Значение xa вычисляется по формуле (32).

Ширина раскрытия вертикальных трещин определяется по формулам (33, 34 и 38).

2.23. Расчет внутренней кольцевой арматуры производится на перепад температуры не менее 25°, аналогично расчету наружной кольцевой арматуры.

Поверочный расчет на резонанс

2.24. Для дымовых труб со слабой коничностью (не более 1,2 %) кроме расчета на скоростной напор ветра с учетом его порывов необходим также поверочный расчет на резонанс.

Критическая скорость ветра, вызывающая резонансные колебания трубы в направлении, перпендикулярном ветровому потоку, определяется по формуле:

                                                       (45)

В формуле (45):

Т - период основного тона свободных колебаний трубы (сек);

dв - наружный диаметр верхнего сечения трубы (м).

Интенсивность аэродинамической силы F(x,t), действующей на трубу, определяется по формуле:

F(x,t) = F(x)sin wt                                              (46)

где        F(x) = F0a(x) - амплитуда аэродинамической силы, действующей на уровне с абсциссой «x»;

             a(x) - относительная ордината первой формы свободных колебаний;

             F0 = 0,02v2dв - амплитуда аэродинамической силы, соответствующая свободному концу сооружения (кг/м);

              - круговая частота.

2.25. Резонансная амплитуда колебаний (yр(x) и изгибающий момент  в сечении трубы с абсциссой «x» определяется по формулам:

                                             (47)

                                         (48)

где        - прогиб и изгибающий момент от статически приложенной нагрузки;

         d = 0,3 - логарифмический декремент колебаний;

             0,8 - коэффициент, учитывающий малую вероятность возникновения плоскопараллельного потока по высоте трубы.

Расчетный изгибающий момент  в рассматриваемом сечении трубы определяется по формуле:

                                (49)

где        - определяется по пункту 2.7 настоящих "Указаний", при этом величины  и  определяются по формулам пункта 2.6 в зависимости от

.                                                       (50)

3. Расчет оснований под фундаменты труб

Определение нормативного давления на основание

3.1. Исходными данными для расчета оснований под фундаменты труб должны служить материалы инженерно-геологических изысканий.

В соответствии с требованиями главы СНиП II-Б.1-62* "Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования" расчет оснований, сложенных нескальными грунтами, производится по второй группе предельных состояний (по деформациям). В тех случаях, когда основание сложено скальными грунтами, расчет может быть произведен по первой группе предельных состояний (по несущей способности).

3.2. Нормативные давления на основания следует определять по формуле:

,                                            (51)

где        h - глубина заложения фундамента от планировочной отметки до подошвы фундамента (м); в случае кольцевого фундамента величина h принимается равной высоте подсыпки внутри стакана фундамента и должна быть не менее высоты кольцевой плиты;

             b - диаметр круглого фундамента или ширина кольца при кольцевом фундаменте (м);

             g0 - средний объемный вес грунта (т/м3), залегающего в пределах глубины h и ниже - на одну четверть диаметра или ширины кольца фундамента h + 1/4b;

             Сн - нормативное удельное сцепление грунтов (т/м2), залегающих в пределах глубины h + 1/4b;

             m - коэффициент условия работы, обычно принимаемый равным единице, за исключением случаев заложения фундаментов в водонасыщенных грунтах типа мелкозернистых и пылеватых песков, для которых берется соответственно m = 0,8 и m = 0,6;

             А, В, Д - коэффициенты, зависящие от среднего значения нормативного угла внутреннего трения (jн в градусах) грунтов, залегающих в пределах h + 1/4b, принимаемые по табл. 1.

В случае применения железобетонной плиты в виде кольца с соотношением радиусов r1/r2 ³ 0,5 (внутреннего к внешнему) давления на грунт определяются с коэффициентами А, В, Д, вычисленными для ленточных фундаментов при ширине кольца b = r2 - r1; при r1/r2 < 0,5 давления на основании определяются как для круглого фундамента, считая условно b = 2r2.

Расчетные характеристики сжимаемого основания

3.3. Основными расчетными характеристиками сжимаемого основания конечной толщины является величина сжимаемой толщи Н и модуль деформации "Е".

3.4. Толщину сжимаемого слоя основания круглого фундамента допускается принимать равной половине диаметра (H = b/2) для глинистых грунтов и одной трети диаметра (Н = b/3) для песчаных грунтов. В случаях, когда ниже сжимаемого слоя имеются прослойки слабых грунтов, величину сжимаемой толщи основания следует определять в соответствии с главой СНиП II-Б.1-62.

Таблица 1

Нормативные значения угла внутреннего трения (град.)

Коэффициенты в формуле (51)

для круглых фундаментов

для ленточных фундаментов

Aк

Вк

Дк

Ал

Вл

Дл

0

0

1

3,37

0

1

3,14

2

0,03

1,12

3,56

0,03

1,12

3,32

4

0,06

1,26

3,77

0,06

1,25

3,51

6

0,10

1,42

4,00

0,10

1,39

3,71

8

0,15

1,60

4,25

0,14

1,55

3,93

10

0,20

1,80

4,51

0,18

1,73

4,17

12

0,26

2,02

4,81

0,23

1,94

4,42

14

0,32

2,28

5,12

0,29

2,17

4,69

16

0,39

2,56

5,46

0,36

2,43

5,00

18

0,47

2,90

5,84

0,43

2,72

5,31

20

0,57

3,38

6,25

0,51

3,06

5,66

22

0,68

3,71

6,71

0,61

3,44

6,04

24

0,80

4,21

7,20

0,72

3,87

6,45

26

0,94

4,78

7,75

0,84

4,37

6,90

28

1,11

5,45

8,36

0,98

4,93

7,40

30

1,30

6,20

9,00

1,15

5,59

7,95

32

1,55

7,19

9,80

1,34

6,35

8,55

34

1,79

8,18

10,64

1,55

7,21

9,21

36

2,11

9,43

11,61

1,81

8,25

9,98

38

2,50

10,98

12,78

2,11

9,44

10,80

40

2,93

12,70

13,95

2,46

10,84

11,73

42

3,46

14,86

15,39

2,87

12,50

12,77

44

4,11

17,70

17,04

3,37

14,48

13,96

45

4,49

18,96

17,96

3,66

15,64

14,64

3.5. Модуль деформации грунтов «Е» следует определять путем испытания грунтов штампами согласно ГОСТ 12374-66 «Грунты. Метод полевого испытания статическими нагрузками».

Расчет средней осадки и крена фундамента

3.6. Средняя осадка фундамента трубы, лежащего на многослойном основании конечной толщины Н, определяется по формуле:

                                            (52)

где   b - диаметр круглого или ширина кольцевого (ленточного) фундамента (см);

         Р - среднее давление на основание без вычета бытового давления на отметке подошвы фундамента; это давление должно быть меньше или равно Rн;

         Еi - модуль деформации i-ro слоя грунта (кг/см2) (имеется в виду горизонтальное напластование грунтов);

         Ki - безразмерный коэффициент для i-го слоя грунта, который в зависимости от расстояния Z между подошвами фундамента и слоя, взятого в долях от диаметра фундамента (т.е. отношения 2Z/b), вычислен с использованием модели однородного линейно деформируемого полупространства и приведен в табл. 2, причем в случае кольцевого фундамента (при r1/r2 ³ 0,5) коэффициент Ki, принимается как для ленточного фундамента с отношением 2Z/b, где b = r2 - r1;

Примечание: При r1/r2 < 0,5 условно принимается b = 2r2, как для круглого фундамента.

         М - поправочный коэффициент, позволяющий учитывать концентрацию напряжений в сжимаемом слое грунта конечной толщиной Н по сравнению с упругим полупространством (влияние условий на границе сжимаемого слоя), значение которого приведено ниже:

М = 1,5;      при         

М = 1,4;         "           

М = 1,3;         "           

М = 1,2;         "           

М = 1,1;         "           

М = 1,0;         "           

m - коэффициент условий деформаций основания в зависимости от ширины или диаметра фундамента.

                                                     m = 1,2      при          5 < b£ 10 м

                                                     m = 1,35      "             10 < b£ 15

                                                     m = 1,5        "              b > 15

Средняя осадка фундамента трубы, лежащего на сжимаемом основании толщиной Н, может быть, также определена по упрощенной формуле:

,                                                  (53)

где        Eср - средний модуль деформации грунтов (кг/см2), находящихся в пределах сжимаемой толщи основания Н, вычисляемый по формуле:

                                                   (54)

         К - коэффициент, определяемый по табл. 3 в зависимости от отношения 2H/b;

         n - коэффициент Пуассона для грунта, принимаемый приближенно равным 0,3;

          (сжимаемая толща основания),

где        hi- толщина i-го слоя грунта с модулем Еi

3.7. Крен круглого и кольцевого фундамента, нагруженного эксцентричной нагрузкой, определяется по формуле:

                                                 (55)

где        Р - полная вертикальная нагрузка на основание;

             b - диаметр круглого или кольцевого фундамента;

             Еср - средний модуль деформации грунтов (т/м2), определяемый по формуле (54);

             А - параметр, определяемый по табл. 4 в зависимости от отношения ;

             e - расстояние от точки приложения нагрузки Р до центра фундамента (м);

             n - коэффициент Пуассона.

Таблица 2

Коэффициент К

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

K (круг)

0

0,045

0,09

0,135

0,179

0,233

0,266

0,308

0,348

0,382

0,411

К (лента)

0

0,052

0,104

0,156

0,208

0,260

0,311

0,362

0,412

0,462

0,50

2,2

2,4

2,6

2,8

3,0

3,2

3,4

3,6

3,8

4,0

-

K (круг)

0,437

0,461

0,482

0,501

0,517

0,532

0,546

0,558

0,569

0,579

 

К (лента)

0,560

0,605

0,648

0,687

0,726

0,763

0,798

0,831

0,862

0,899

 

Таблица 3

К (круг)

К (лента)

0,25

0,11

0,12

0,5

0,21

0,23

1,0

0,36

0,43

1,5

0,46

0,59

2,0

0,52

0,73

3

0,60

0,95

5

0,67

1,26

7

0,70

1,46

10

0,73

1,69

Таблица 4

0,25

0,5

1,0

2,0

2

А

0,95

0,57

0,40

0,34

0,33

3.8. Предельные значения осадок и кренов для фундаментов труб должны быть не более:

для труб высотой 101-200 м     tgq = 0,003

                                                       S = 20 см

                               201-300 м     tgq = 0,002

                                                        S = 15 см

                          больше 300 м    tgq = 0,0015

                                                       S = 10 см

Приложение 1

Расчетные сопротивления арматуры для труб

Таблица 5

Вид арматуры

Расчетное сопротивление арматуры в кг/см2

растянутой Ra при расчете

сжатой Rac

ствола трубы

фундамента

Горячекатаная гладкого профиля из стали класса А-I

1800

2100

2100

Горячекатаная периодического профиля из стали класса А-II

2300

2700

2700

Горячекатаная периодического профиля из стали класса А-III

2900

3400

3400

Примечания: 1. Значения Ra для расчета трубы даны с коэффициентом условий работы, равным 0,85.

2. В условиях воздействия температуры расчетные сопротивления арматуры умножаются на коэффициенты табл. 8 главы СНиП II-В.7-67.

3. При нагреве арматуры до температуры, превышающей 100 °С, расчетные сопротивления арматуры, указанной в табл. 5, умножаются на дополнительный коэффициент условия работы ma = 0,85.

4. Нагрев арматуры до температуры свыше 150 °С не допускается.

Приложение 2

Пример расчета ствола трубы

1. Дано к расчету

1. Труба железобетонная высотой Н =320 м.

2. Внутренний диаметр устья трубы d0 = 9,6 м.

3. Температура отводимых газов t = 200°С.

4. Подводящий газоход - подземный.

5. К стволу непосредственно примыкает теплоизоляция толщиной 0,05 м с облицовкой кирпичной кладкой в 0,5 кирпича.

6. Футеровка трубы из кислотоупорного кирпича толщиной в 1 кирпич.

7. Между футеровкой и облицовкой имеется вентилируемый зазор переменной величины от 50 мм - вверху и до 400 мм внизу трубы.

8. Географический район строительства трубы - III.

2. Принято к расчету

1. Бетон для ствола марки - 300.

2. Уклон наружной грани оси трубы - i = 2,36 %

3. Труба разбивается на 8 расчетных звеньев с равным интервалом между сечениями - 40 м.

4. Арматура периодического профиля класса А-III устанавливается с наружной и внутренней сторон стенки Fa и Fав (вертикальная), , и  (горизонтальная).

3. Вертикальная нагрузка по сечениям

Таблица 6

Отметка основания звена (м)

Nk (т)

nб (кг·см2)

280

1817

66

240

4279

135

200

7036

196

160

10299

190

120

14678

168

80

20521

173

40

27692

170

± 0,00

37092

173

Таблица 7

4. Определение расчетных ветровых нагрузок по формуле (1):

Значения статической нагрузки

Таблица 8

№ звена

Отметка точки приложения равнодействующей (м)

 (т)

1

300

62,5

2

260

72,7

3

220

82,8

4

180

86,2

5

140

88

6

100

88,5

7

60

87,5

8

20

85

,

где        ai(xk) и ai(xj) - относительные ординаты;

         mj - коэффициент пульсации скоростного напора.

Величины относительных ординат

Таблица 9

№ звена

Отметка точки приложения равнодействующей (м)

a1(xj)

a2(xj)

a3(xj)

1

300

3,1

14,5

38,2

2

260

2,37

-6,10

-5,16

3

220

1,65

2,5

-35,4

4

180

1,03

7,45

-29,8

5

140

0,63

8,3

3,0

6

100

0,34

6,40

33,6

7

60

0,167

3,52

38,2

8

20

0,046

1,07

15,8

Таблица 10

Приведенное ускорение (hik) середины k-го участка при колебаниях сооружения по i-ой форме

№ звена

Отметка точки приложения равнодействующей, (м)

hik

Формы колебаний

Формы колебаний

Формы колебаний

I

II

III

I

II

III

I

II

III

1

300

27,1

-127

334

1780

39000

271000

0,0071

0,038

0,0163

2

260

31

80

-67,5

1410

9350

6680

0,0041

-0,017

-0,0022

3

220

24,7

37,4

-527

766

1755

352138

0,002

0,006

-0,0151

4

180

18,3

135

-538

356

18500

296500

0,0008

0,020

-0,0127

5

140

11,65

153,5

55,5

178

30800

4020

0,0003

0,022

0,0013

6

100

6,32

119

625

69

24400

671732

0,00008

0,017

0,0143

7

60

4,08

86,2

932

22

9060

1070000

0,00002

0,009

0,0163

8

20

1,25

29

428

2

1100

240000

0,000001

0,003

0,0067

-

-

125,4

353

1242

4583

133905

2908300

-

-

-

Таблица 11

Величины инерционных сил

№ звена

Отметка точки приложения равнодействующей (м)

Мк

т

xi

 (т)

Формы колебаний

Формы колебаний

I

II

III

I

II

III

1

300

185,5

-

-

-

37,4

-11,3

3,9

2

260

251

-

-

-

38,4

-6,8

-0,7

3

220

281

-

-

-

30,2

2,7

-5,5

4

180

333

2,4

1,6

1,3

22,3

10,7

-5,5

5

140

447

-

-

-

18,3

15,7

0,8

6

100

595

-

-

-

13,2

16,2

11,1

7

60

732

-

-

-

7,9

10,5

15,5

8

20

958

-

-

-

2,8

4,6

8,3

5. К определению расчетных изгибающих моментов от статического воздействия расчетной ветровой нагрузки и от инерционных сил с учетом форм колебаний

Таблица 12

Величины изгибающих моментов

звена

Pk

 (т м)

Формы колебаний

Формы колебаний

Формы колебаний

статическая нагрузка

I

II

III

статическая нагрузка

I

II

III

Статическая нагрузка

I

II

III

1

62,5

37,4

11,28

3,93

31,25

18,7

5,64

1,97

1250

750

-226

78,7

2

72,7

38,4

-6,83

-0,72

99

56,6

-14,7

3,57

5210

3010

-814

221,7

3

82,8

30,2

2,7

-5,52

176,6

90,9

-16,76

0,45

12280

6650

-1486

239,6

4

86,2

22,3

10,66

-5,50

261,1

117,2

-10,08

-5,06

22730

11330

-1890

36,6

5

88,0

18,3

15,73

0,76

348,2

137,5

3,12

-7,43

36680

16830

-1765

-261,4

6

88,5

13,2

16,18

11,06

436,5

153,2

19,09

-1,52

54150

22960

-1000

-322,0

7

87,5

7,9

10,54

15,51

524,5

163,75

32,45

-11,77

75120

29510

300

151,0

8

85,0

2,8

4,6

8,37

610,7

169,1

40,02

23,71

99540

36280

1900

1100,0

Расчетный изгибающий момент от статического и динамического воздействий ветровой нагрузки в 1-ом приближении:

;

Таблица 13

Величины суммарного изгибающего момента

№ звена

Отметка основания звена (м)

(т м)

форма колебаний

I

II

III

т м

т м

1

280

1250

750

-226

78,7

787

2040

2

240

5210

3010

-814

221,7

3125

8340

3

200

12280

6650

-1486

239,6

6820

19100

4

160

22730

11330

-1890

36,6

11500

34230

5

120

36680

16830

-1765

-261,4

16900

53580

6

80

54140

22960

-1000

-322,0

23000

77140

7

40

75120

29510

300

151,0

29510

104630

8

0

99540

36280

1900

1100,0

36350

135890

6. Задаваясь сечением вертикальной арматуры на 1 пог. м. длины окружности трубы и толщиной стенки трубы, определяются по формуле (15) напряжение в арматуре sан и по формуле (18) напряжение в бетоне sбн от нормальной силы и суммарного изгибающего момента  расчетных нагрузок. После этого определяется кривизна оси трубы (рис. 7). Расчетные величины даны в табл. 14.

Рис. 7. Эпюра кривизны оси ствола трубы (3-е приближение)

Таблица 14

Отметка сечения (м)

Fa + Fав (см2)

m1

a1

280

41,8

0,019

0,484

240

41,8

0,019

0,484

200

41,8

0,019

0,484

160

65,5

0,022

0,565

120

82

0,0186

0,480

80

82

0,015

0,380

40

107,5

0,015

0,380

±0,00

136

0,016

0,407

К полученным прогибам трубы следует прибавить прогибы от крена фундамента (0,0015Н).

Расчет повторяется с учетом дополнительных моментов от нормальных сил, вызванных прогибом ствола, до совпадения прогибов в пределах до 5 %.

Таблица 15

Величины отклонения ствола

Отметка верха звена, (м)

1-е приближение

2-е приближение

3-е приближение

 (т м)

(1/r)×10-4 (1/м)

y1 (м)

 (т м)

(1/r)×10-4 (1/м)

y2 (м)

 (т м)

(1/r)×10-4 (1/м)

y3 (м)

320

2040

0,44

4,0

2970

0,44

4,88

3004

0,44

4,93

280

8340

0,79

3,05

12055

0,79

3,82

12235

0,79

3,86

240

19100

1,02

2,2

27230

0,98

2,86

28110

1,03

2,86

200

34230

0,94

1,48

47830

1,10

1,96

49355

1,18

1,98

160

53580

0,86

0,91

73200

0,97

1,25

75375

1,0

1,26

120

77140

0,74

0,49

102770

0,87

0,72

106085

0,89

0,72

80

104630

0,68

0,21

135550

0,72

0,35

138760

0,75

0,35

40

135890

0,62

0,05

170370

0,63

0,11

173570

0,63

0,113

7. Проверка сечений трубы на нагрузку от ветра, собственного веса и воздействия температуры

Принимаем сечение с наибольшим перепадом температуры - на отм. ± 0,00.

Расчет горизонтального сечения

Напряжение от ветра и собственного веса (вычисляется при определении эпюры кривизны)

 кг/см2;

 кг/см2.

Определяем напряжение в бетоне и арматуре от воздействия температуры. По формуле (27) определим температурную кривизну стенки:

По формуле (26) определим напряжение в бетоне от перепада температуры:

 кг/см2

Суммарное напряжение в бетоне по формуле (25)

 кг/см2.

По формуле (29) определим значение коэффициента Р.

Проверяем минимальное значение ya по формуле (33):

  С = (1 - xс)(1 - 0,5xс)

a = 3mn = 3×0,008×6,35 = 0,16

С = (1-0,33)×(1-0,5×0,33) = 0,555

Примечание. Арматура учитывается с одной стороны стенки - наружная (m = 0,008).

Температурная кривизна стенки по формуле (30):

К = 0,725; aбр =10×10-6; aatс = aбр + (aat - aбр)

aatс = 10-6 10 + (12 - 10)×0,725 = 11,45×10-6;

.

Напряжение в арматуре определяется по формуле (50):

a = 3mn =3×0,008×6,35=0,160;

q = a(1 - Р) = 0,160(1 - 0,4) = 0,096;

;

sact = 2×363×(1 - 0,24) = 552 кг/см2;

проверяем минимальное значение по формуле:

коэффициенты К и С определяются по графикам на рис. 5, 6.

К = 8,3; С = 0,63

 кг/см2

Расчет вертикального сечения

Кольцевую наружную арматуру  принимаем из прутков 5Ф25 = 24,5 см2 на пог. м.:

;

a = 3mn = 3×0,0035×6,35 = 0,067;

;

sact = 2×363×(1 - 0,23) = 558 кг/см2;

.

Минимальное значение

К = 18; С = 0,68; ;

 кг/см2 < 2900.

Ширина раскрытия вертикальных трещин:

; lт = K1×nt×U×h;

;

lт = 19×6,35×6,25×0,7;

мм < 0,2 мм;

Приложение 3

Проверка общей устойчивости дымовой трубы

1. Критическая нагрузка для стержня с постоянной сжимающей силой по длине определяется методом последовательных нагружений.

В случае переменного момента инерции дифференциальное уравнение сжатого стержня имеет вид

.                                                 (56)

Если Ix = Iy(х), где y(х) заданная функция x, то формула (56) примет вид:

                                                  (57)

где   

2. Для решения уравнения (57) рассмотрим ряд функций Z0, Z1, Z2 и т.д., каждая из которых удовлетворяет граничным условиям. Пусть они связаны дифференциальной зависимостью

, (n = 1,2,…).                                        (58)

Задав Z0 численным интегрированием (58) определяют Z1 и т.д. Тогда критическое значение Р определяется из выражения:

.                                              (59)

Таким образом, в данном случае определяется первая форма выпучивания и первая критическая сила.

Если количество приближений ограничено, то для большей точности пользуются выражением

                                                   (60)

где    L - длина стержня.

Если нагрузка Р изменяется вдоль длины стержня, то уравнение (56) принимает более общий вид:

.                                                    (61)

Пример расчета

                                                  (62)

.                                               (63)

Момент инерции поперечного сечения при t < D = 2r

I = p t r3.                                                                                                      (64)

Задача решается численным интегрированием. Для этого труба разбивается по длине на равные достаточно малые участки длиной

В пределах каждого участка трубы толщина стенки принимается постоянной, равной полусумме толщин концов участка.

Определяются нагрузки от собственного веса, пропорциональные Р - весу первого участка (полного кольца). (Р, k1Р, k2Р..., kiР..., k r-1P) Эти силы прикладываются на верхних концах каждого участка.

Функция y(x) задается численно, причем I(x) = Iy(x) = 1y(x), то есть функция y(x) равна численным значениям моментов инерции в точках разбивки. Это означает, что кривая изменения моментов по высоте заменяется ломаной.

Согласно рис. 9 (с) определяют значение функции М(х) в точках разбивки. Для этого предварительно задаются формой изогнутой оси трубы в виде параболической кривой с наибольшей ординатой вверху y0 = ymax= 1;

M0 = 0; M1 = P(y0 - y1); M2 = [(y0 - y2) + k1(y1 - y2)]

и так далее.

Рис. 8. Схема ствола дымовой трубы

Рис. 9. Схема разбивки и загружения ствола трубы

Рис. 10. Расчетная схема к определению M(x)

Если принять M(x) = Pm(x) то функция m(x) задана численно в точках разбивки.

Вместо уравнения (58) используют зависимость (рис. 10):

, (n = 1,2, …)                                           (65)

m0(x) определена при первом задании формы изогнутой оси (см. выше). Эквивалентные сосредоточенные силы определяют по формуле:

                               (66)

В расчетной схеме заделка в точке r заменяется на свободный край, а свободный край в точке 0 - на заделку. Определяем моменты в такой консоли от нагрузок принимая, что плечо каждой из них равно расстоянию до свободного конца расчетной консоли L - xi. Находим значение момента m1(i) вызванного действием сил W0(i) и по формуле (65) определяем m1(i) = Z1(i).

Далее, поскольку Z1(i) прогибы первого приближения известны, определяется m(x)/y(x), затем определяются согласно формуле (66) нагрузки и строится от них новая эпюра моментов, то есть m2(i) и т.д.

Повторяя этот процесс, исходя из кривых m1(i)/y, m2(i)/y и т.д., получим более точные формы кривых прогибов:

Используя (60) параметр l1 можно выразить

                                                          (67)

В результате:

В нашем случае I = 1, a Pкp - критический параметр нагрузки от собственного веса. Запас устойчивости определяется отношением критического параметра Pкp к весу верхнего участка трубы Р (см. рис. 9).



 >>>  ПОИСК ДОКУМЕНТОВ  
  Дополнительные материалы  [ − свернуть ]  
Утвержден: Госгортехнадзор России (18.06.2003)
Дата введения: 18 июня 2003 г.
скачать бесплатно РД 03-610-03 "Методические указания по обследованию дымовых и вентиляционных промышленных труб"

    12.2 А Фото: дом из бруса, с парилкой 197.9 2 2 Дом из бруса, с парилкой

    Дачник Фото: дом 6 на 7.5 из бруса 72 2 1 Дом 6 на 7.5 из бруса

    Бужарово-3 Фото: дом из пеноблоков с пристроенными гаражом и топочной 165 4 2 1 Дом из пеноблоков с пристроенными гаражом и топочной

    КД-07 Фото: жилой каркасный дом 11х12 по канадской технологии 110 2 2 Жилой каркасный дом 11х12 по канадской технологии

    Космополит Фото: каркасный дом со вторым светом в гостиной 215 3 3 1 Каркасный дом со вторым светом в гостиной


 Рейтинг@Mail.ru   По вопросам работы сайта и сотрудничества обращайтесь к администратору adm@stroyplan.ru.
При использовании материалов портала - ccылка, доступная для индексации, на сайт обязательна.
© 2006-2016 "СТРОЙПЛАН"
    Все права защищены.